Клеевые соединения
5.4. При расчете конструкций клеевые соединения следует рассматривать как неподатливые соединения.
5.5. Клеевые соединения следует использовать:
а) для стыкования отдельных слоев на зубчатом соединении (рис. 6, а);
б) для образования сплошного сечения (пакетов) путем сплачивания слоев по высоте и ширине сечения. При этом по ширине пакета швы склеиваемых кромок в соседних слоях следует сдвигать не менее чем на толщину слоя d по отношению друг к другу (рис. 6, б);
в) для стыкования клееных пакетов, сопрягаемых под углом на зубчатый шип по всей высоте сечения (рис. 6, в).
Рис. 6. Клеевые соединения
а – при стыковании отдельных слоев по длине зубчатым шипом, выходящим на пласть; б – при образовании пакетов и сплачивании по пласти и кромке; в – при стыковании клееных элементов под углом зубчатым шипом
Величина внутреннего угла между осями сопрягаемых под углом элементов должна быть не менее 104°.
5.6. Применение усового соединения допускается для фанеры вдоль волокон наружных слоев. Длину усового соединения следует принимать не менее 10 толщин стыкуемых элементов.
5.7. Толщину склеиваемых слоев в элементах, как правило, не следует принимать более 33 мм. В прямолинейных элементах допускается толщина слоев до 42 мм при условии устройства в них продольных прорезей.
5.8. В клееных элементах из фанеры с древесиной не следует применять доски шириной более 100 мм при склеивании их с фанерой и более 150 мм в примыканиях элементов под углом от 30 до 45°.
Соединения на врубках
5.9. Узловые соединения элементов из брусьев и круглого леса на лобовых врубках следует выполнять с одним зубом (рис. 7).
Рис. 7. Лобовая врубка с одним зубом
Рабочая плоскость смятия во врубках при соединении элементов, не испытывающих поперечного изгиба, должна располагаться перпендикулярно оси примыкающего сжатого элемента. Если примыкающий элемент помимо сжатия испытывает поперечный изгиб, рабочую плоскость смятия во врубках следует располагать перпендикулярно равнодействующей осевой и поперечной сил.
Элементы, соединяемые на лобовых врубках, должны быть стянуты болтами.
5.10. Лобовые врубки следует рассчитывать на скалывание согласно указаниям пп. 5.2 и 5.3, принимая расчетное сопротивление скалыванию по п. 5 табл. 3.
5.11. Длину плоскости скалывания лобовых врубок следует принимать не менее 1,5h, где h – полная высота сечения скалываемого элемента.
Глубину врубки следует принимать не более 1/4 h в промежуточных узлах сквозных конструкций и не более 1/3 h в остальных случаях, при этом глубина врубок h1 в брусьях должна быть не менее 2 см, а в круглых лесоматериалах – не менее 3 см.
5.12. Расчет на смятие лобовых врубок с одним зубом следует производить по плоскости смятия (см. рис. 7). Угол смятия древесины a следует принимать равным углу между направлениями сминающего усилия и волокон сминаемого элемента.
Расчетное сопротивление древесины смятию под углом к волокнам для лобовых врубок следует определять по формуле (2) примеч. 2 к табл. 3 независимо от размеров площади смятия.
Соединения на цилиндрических нагелях
5.13. Расчетную несущую способность цилиндрического нагеля на один шов сплачивания в соединениях элементов из сосны и ели (рис. 8) при направлении усилий, передаваемых нагелями вдоль волокон и гвоздями под любым углом, следует определять по табл. 17. В необходимых случаях расчетную несущую способность цилиндрического нагеля, определенную по табл. 17, следует устанавливать с учетом указаний п. 5.15.
Таблица 17
| Расчетная несущая способность Т на один шов сплачивания (условный срез), кН (кгс) | |||
| Схемы соединений | Напряженное состояние соединения | гвоздя, стального, алюминиевого, стеклопластикового нагеля | дубового нагеля |
| 1. Симметричные соединения (рис. 8,а) | а) смятие в средних элементах | 0,5cd (50cd) | 0,3cd (30cd) |
| б) смятие в крайних элементах | 0,8cd (80cd) | 0,5cd (50cd) | |
| 2. Несимметричные соединения (рис. 8,б) | а) смятие во всех элементах равной толщины, а также в более толстых элементах односрезных соединений | 0,35cd (35cd) | 0,2cd (20cd) |
| б) смятие в более толстых средних элементах двухсрезных соединений при а £ 0,5с | 0,25cd (25cd) | 0,14cd (14cd) | |
| в) смятие в более тонких крайних элементах при а £ 0,35с | 0,8ad (80ad) | 0,5ad (50ad) | |
| г) смятие в более тонких элементах односрезных соединений и в крайних элементах при c > a > 0,35c | kнad | kнad | |
| 3. Симметричные и несимметричные соединения | а) изгиб гвоздя | 2,5d2 + 0,01a2 (250d2 + a2), но не более 4d2 (400d2) | – |
| б) изгиб нагеля из стали С38/23 | 1,8d2 + 0,02a2 (180d2 + 2a2), но не более 2,5d2 (250d2) | – | |
| в) изгиб нагеля из алюминиевого сплава Д16-Т | 1,6d2 + 0,02a2 (160d2 + 2a2), но не более 2,2d2 (220d2) | – | |
| г) изгиб нагеля из стеклопластика АГ-4С | 1,45d2 + 0,02a2 (145d2 + 2a2), но не более 1,8d2 (180d2) | – | |
| д) изгиб нагеля из древеснослоистого пластика ДСПБ | 0,8d2 + 0,02a2 (80d2 + 2a2), но не более d2 (100d2) | – | |
| е) изгиб дубового нагеля | – | 0,45d2 + 0,02a2 (45d2 + 2a2), но не более 0,65d2 (65d2) | |
Примечания: 1. В таблице: с – толщина средних элементов, а также равных по толщине или более толстых элементов односрезных соединений, а – толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных соединений; d – диаметр нагеля; все размеры в см.
2. Расчетную несущую способность нагеля в двухсрезных несимметричных соединениях при неодинаковой толщине элементов следует определять с учетом следующего:
а) расчетную несущую способность нагеля из условия смятия в среднем элементе толщиной с при промежуточных значениях а между с и 0,5с следует определять интерполяцией между значениями по пп. 2а и 2б таблицы;
б) при толщине крайних элементов а > с расчетную несущую способность нагеля следует определять из условия смятия в крайних элементах по п. 2а таблицы с заменой с на а;
в) при определении расчетной несущей способности из условий изгиба нагеля толщину крайнего элемента а в п. 3 таблицы следует принимать не более 0,6с.
3. Значения коэффициентов kн для определения расчетной несущей способности при смятии в более тонких элементах односрезных соединений при с ³ а ³ 0,35с приведены в табл. 18.
4. Расчетную несущую способность нагеля в рассматриваемом шве следует принимать равной меньшему из всех значений, полученных по формулам табл. 17.
5. Расчет нагельных соединений на скалывание производить не следует, если выполняются условия расстановки нагелей в соответствии с пп. 5.18 и 5.22.
6. Диаметр нагеля d следует назначать из условия наиболее полного использования его несущей способности по изгибу.