Защита от потери питания
Для ЭД неответственных механизмов предусматривается защита минимального напряжения с действием на отключение с выдержкой времени 0,5 – 1,5 с.
Напряжение срабатывания защиты
В
При номинальном вторичном напряжение трансформаторов напряжения 100 В 
В.
9 Расчёт уставки РЗ от междуфазных КЗ на секционном выключателе QB 1.
По условию (1-4) согласования [8] с наиболее грубой МТЗ блока линия трансформатор W9-Т4 (W10-Т5):
А, где КН.С.=1,5 - для реле типа РТВ.
По условию обеспечения несрабатывания МТЗ при восстановлении питания после бестоковой паузы: 
где КО=1,2...1,4 для реле типа РТВ.
Ближайшая уставка на реле РТВ равна 15А (при 
), таким образом, 
А. Коэффициенты чувствительности при КЗ в точках К-2, К-3,
К-12 и К-8 больше требуемых, например для точки К-12:
С учётом редкого режима работы через QB1 уставка по времени МТЗ-3 может быть принята 
с.
10 Расчёт уставок МТЗ на Q 4
Производится согласование по чувствительности с МТЗ на секционном выключателе QB1 согласно (1-4) [8]:
А.
По условию несрабатывания МТЗ, при действии АВР на QB2 после повреждения линии W4 ток срабатывания МТЗ равен:
где К0 = 1,1…1,2 и КВ=0,8 для реле РТ-80.
Производится согласование с токовой отсечкой ЭД М1 при включенном секционном выключателе QB1:
При этом наибольший ток нагрузки учитывается, если остаточное напряжение на шинах РП оказывается не ниже 0,8UНОМ
Мощность КЗ в точке К-2:
МВ×А.
При 
ближайшая уставка на реле РТ-80 равна 7А, таким образом, 
А.
Проверяем чувствительность защиты в основной зоне в точке К-2:
Проверяем чувствительность защиты в резервной зоне в точке К-12:
Расчет уставок отсечки на Q 4
В данном случае селективная мгновенная отсечка, отстроенная от максимального тока КЗ в точке К-2, не проходит по чувствительности при КЗ в точке К-1 (в начале линии W3), поэтому следует выполнить неселективную отсечку в сочетании с АВР на QB1.
Ток срабатывания отсечки равен:
где КОСТ = 1,0, если принять UОСТ = 0,5.
При токе срабатывания реле отсечки:
кратность отсечки равна 17,979/9 = 2, что выполнимо на реле РТ-82/1(диапазон от 2 до 8).
11. Построение карты селективности
Рассчитаем вариант применения полупроводниковой защиты типа ЯРЭ-2201 для защиты линии Т2 при наличии на ГПП (ПГВ) постоянного оперативного тока.
Расчет уставок токовых защит был произведен выше.
Выбираем характеристику времени срабатывания МТЗ на Q4 таким образом, чтобы при максимальном значении тока КЗ в точке K-2 (6330 А) ступень селективности между смежными защитами была не менее 0,4 с. Этому условию соответствует:
с.
Время срабатывания защиты (в секундах) определим по выражению:
,
где А – масштабный коэффициент, имеющий диапазон регулирования от 0,05 до 1,0 (дискретно через 0,05);
– отношение тока в реле при КЗ к току срабатывания.
В данном случае масштабный коэффициент определим по условию согласования защит в точке K-2:
, принимаем 
.
При строим защитную характеристику 
по следующим точкам (рис.9.1):
|
| 1,5 | 2 | 2,5 | 3,5 | 4,5 |
| t, c | 4,3 | 2,5 | 1,9 | 1,38 | 1,145 |
Термическая стойкость кабеля линии W3 обеспечивается, так как время действия МТЗ при КЗ в начале линии (в точке K-2) не превышает 1,2 с.
Условие энергосистемы также соблюдается, так как максимальное время действия МТЗ от междуфазных КЗ силового трансформатора ГПП (ПГВ) с учетом двух ступеней селективности на выключателе ввода НН Q9 и трансформаторе Т1 не превысит 2,5 с:
с 
c.
5. Выводы: 1. Выбранная коммутационная и защитная аппаратура обеспечивает термическую и электродинамическую стойкость электрооборудования и силовых кабелей при возникновении токов КЗ.
2. Зависимые времятоковые характеристики защитных устройств на смежных элементах сети хорошо согласуются между собой по условию селективности и обеспечивают достаточное быстродействие при близких КЗ. Чувствительность релейной защиты внутризаводского электроснабжения удовлетворяет требованию ПУЭ.
3. Принятые технические решения отвечают требованиям действующих директивных материалов, ГОСТ и ПУЭ.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Правила устройства электроустановок : Минэнерго СССР.- М.: Энергоатомиздат,
1986 г. - 648 с.
2. Справочник по проектированию электроэнергетических систем. / Под ред. Рокотяна С.С. и Шапиро И.М. – 3-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1985 г. - 352 с.
3. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций. - М.: Энергоатомиздат, 1987 г. - 648 с.
4. ГОСТ 11920 - 85. Трансформаторы силовые масляные общего назначения Напряжением до 35 кВ включительно.- М.: Изд-во стандартов, 1985.
5. Справочник по проектированию электроснабжения. / Под ред. Ю.Г. Барыбина и др. - М.: Энергоатомиздат, 1990 г. - 576 с.
6. Неклепаев Б.Н., Крючков Н.П. Электрическая часть электростанций и подстанций. - М.: Энергоатомиздат, 1989 г. - 608 с.
7. Фёдоров. А.А., Старкова Л.Е. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятии. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 368 с.
8. Шабад М.А. Расчёты релейной защиты и автоматики распределительных сетей. - Л.: Энергоатомиздат, 1985 г. - 296 с.
9. Беляев А.В. Выбор аппаратуры, защит и кабелей в сетях 0,4 кВ. - Л.: Энергоатомиздат, 1988 г. - 176 с.
10. Голоднов Ю.М. Самозапуск электродвигателей. - М.: Энергоатомиздат, 1985 г. - 136 с.
11. Сборник директивных материалов по эксплуатации энергосистем (электрическая часть). - М.: Энергоиздат, 1981 г. - 632 с.
12. Андреев В.А. Релейная защита, автоматика и телемеханика в системах электроснабжения. - М.: Высш. школа, 1985. - 391 с.
13. Беркович М. А., Молчанов В. В., Семенов В. А. Основы техники релейной защиты. - М.: Энергоагомнздат, 1984. - 376 с.
14. Слодарж М. И. Режимы работы, релейная защита и автоматика синхронных двигателей. - М.: Энергия, 1977. - 216 с. 23. ГОСТ Р 50270 - 92.
15. Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ.-М.: Изд-во стандартов, 1993.