Тепловой расчет пароводяного подогревателя подпиточной воды
| N п/п | Расчетный параметр | Формула или способ определения | Расчет | Числовое значение |
| 1 | Расчетный расход теплоты Qр, МВт | Из расчета тепловой схемы | 16,1 | |
| 2 | Давление насыщенного пара P, МПа | Из расчета тепловой схемы | 0,6 | |
| 3 | Температура насыщенного пара tн, °С | (6) | 158,8 | |
| 4 | Температура воды на входе в подогреватель t1, °С | 50 | ||
| 5 | Температура воды на выходе из подогревателя t2, °С | 90 | ||
| 6 | Расчетный расход через подогреватель, G кг/с | 
| 
| 95,8 |
| 7 | Диаметр трубы в подогревателе dn/dвн | 
| ||
| 8 | Площадь живого сечения трубок в одном ходу fтр, м2 | 0,0151 | ||
| 9 | Приведенное число трубок в вертикальном ряду m, шт. | 17,8 | ||
| 10 | Средняя температура нагреваемой воды | 0,5 
| 
| 70 |
| 11 | Средняя температура стенки tст, °С | 0,5 
| 
| 114 |
| 12 | Коэффициент теплоотдачи от пара к стенкам трубок  , Вт/м2к
| 
| 
| 4412,5 |
| 13 | Удельный вес воды в трубках  , кг/м3
| 0,947 | ||
| 14 | Скорость воды в трубках  , м/с
| 
| 
| 1,86 |
| 15 | Коэффициент теплоотдачи от стенок трубок к воде  , Вт/м2к
| 
| (1400+18 
-0,035  ) 
| 9483 |
| 16 | Уточненное значение температуры стенок   , °С
| tн 
| 158 
| 87 |
| 17 | Уточненное значение коэффициента теплоотдачи от пара к стенкам трубок  , Вт/м2к
| 
| 3879 | |
| 18 | Толщина стенок трубок  ,м
| 0,001 | ||
| 19 | Коэффициент теплопередачи К, Вт/м2к | 
| 
| 2670,6 |
| 20 | Среднелогарифмическая разность температур между паром и водой  , °С
| 
| 
| 87 |
| 21 | Коэффициент, учитывающий загрязнение стенок трубок 
| 0,8 | ||
| 22 | Требуемая поверхность подогревателя F, м2 | 
| 86,08 |
К установке принимаю два подогревателя
пароводяных 4-х ходовых типа ПП1-53-7-4,
ОСТ 108.271.105-76 с поверхностью нагрева F=53,9 м2
Расчет концентрации окислов серы и азота,
выбрасываемых с дымовыми газами из одной трубы
от котлоагрегатов расширяемой котельной
| N п/п | Расчетный параметр | Формула или способ определения | Расчет | Числовое значение |
| 1 | Наименование котлоагрегатов и количество n, шт. КВГМ-100 ПТВМ-30 ДЕ-25-14ГМ ДКВР-10-14 | 2 2 2 2 | ||
| 2 | Число дымовых труб N, шт | 1 | ||
| 3 | Диаметр устья трубы D0, м | 4,8 | ||
| 4 | Высота дымовой трубы Н, м | 120 | ||
| 5 | Вид топлива | Мазут – М-100 | ||
| 6 | Теплотворная способность топлива  , кДж/кг
| 38799 | ||
| 7 | Содержание серы в топливе Sp, % | 3,5 | ||
| 8 | Молекулярный вес сернистого газа Mso2 | 64 | ||
| 9 | Молекулярный вес серы Мs | 32 | ||
| 10 | Расход топлива B, кг/с | 15,58 | ||
| 11 | Температура уходящих газов перед дымовой трубой tг, °С | 172 | ||
| 12 | Коэффициент избытка воздуха перед дымовой трубы, 
| 1,4 | ||
| 13 | Объем дымовых газов на 1 кг сжигаемого топлива Vг, м3/кг | 
| 1,57+8,06+1,43+(1,4-1) 
| 15,14 |
| 14 | Суммарный секундный объем дымовых газов перед дымовой трубой Vc, м3/с | 
| 
| 232,39 |
| 15 | Суммарный секундный объем дымовых газов в дымовой трубе V, м3/с | 
| 
| 378,8 |
| 16 | Скорость выхода газов из трубы W, м/с | 
| 
| 20,94 |
| 17 | Отношение молекулярных весов SO2 и S | 
| 
| 2 |
| 18 | Количество окислов серы, выбрасываемых с дымовыми газами MSO2, г/сек | 5,56 
| 5,56 
| 1092,1 |
| 19 | Теплотворная способность условного топлива  , кДж/кг
| 29099 | ||
| 20 | Количество окислов азота, выбрасываемых с дымовыми газами в атмосферу MNO2, г/с | 0,4 
| 0,4 
| 36,04 |
| 21 | Коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы А мг/град | (5, п. 2.2) | 160 | |
| 22 | Параметр f, м/сек2°С | 
| 
| 0,472 |
| 23 | Коэффициент учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосфере воздуха F | (5, п. 2.5) | 1 | |
| 24 | Параметр m | 
| 
| 0,94 |
| 25 | Параметр Vт | 0,65 
|
0,65 
| 4,47 |
| 26 | Коэффициент n | Ghb Vт>2, n=1 | 1 | |
| 27 | Предельная концентрация окислов серы СMSO2, мг/м3 | 
| 
| 0,271 |
| 28 | Предельная концентрация окислов азота СMNO2, мг/м3 | 
| 
| 0,0091 |
| 29 | Предельно допустимая концентрация окислов серы в районе населенных пунктов ПДК1, мг/м3 | 0,5 | ||
| 30 | Предельно допустимая концентрация окислов азота в районе населенных пунктов АДК2, мг/м3 | 0,085 | ||
| 31 | Суммарная концентрация окислов серы и азота (без учета фоновой концентрации SO2 и NO2) q, мг/м3 | 
| 
| 0,649 |
Расчет загрязнений сточных вод водоподготовительных
установок котельных
В процессе регенерации натрий - катионитных фильтров, кроме солей, содержащихся в исходной воде, в дренаж сбрасывается: избыток поваренной соли NaCl; продукты регенерации катионита СаCl2 и MgCl; возможно присутствие измельченного катионита. Количество сбрасываемых веществ подсчитываются в целом за одну регенерацию фильтра, так как практически невозможно установить, какое количество того или иного вещества удаляется при взрыхлении, пропуске регенерационного раствора или омывки катионита от продуктов регенерации. Сбрасываемый избыток соли за одну регенерацию натрий - катионитных фильтров первой и второй ступени подсчитывается по формуле
, где NaCl – избыток соли, сбрасываемый за одну регенерацию, кг; qc – удельный расход соли на регенерацию катионита, принимается по таблице 5-4
fHсл – объем катионита, загруженного в фильтр, принимается по расчету водоподготовки, м3
Е 
- рабочая обменная способность катионита, 58,44 – теоретический необходимый эквивалент NaCl, расходуемый на регенерацию 1г – экв. солей жесткости, г/г – экв.
Е 
= 
0,5q Ж0, где 
- коэффициент эффективности регенерации, учитывающий неполноту регенерации катионита в зависимости от удельного расхода соли на регенерацию, принимается таб. 5-5(9) по данным ВОД ГЕО.
- коэф., учитывающий снижение обменной способности катионита по Ca2+ и Mg2+ за счет частичного задержания катионов Na+ принимается по табл. 5-6 (9) по данным ВОДГЕО, Еn- полная обменная способность катионита, г-экв/м3 по заводским данным;
q – удельный расход воды на отмывку катионита, м3/м3, принимается по табл. 5-4;
0,5 – доля умягчения отмывочной воды
E 
г-экв/м3
Отсюда NaCl= 
г/л
Состав продуктов регенерации натрий - катионитных фильтров зависит от качества исходной воды количество задержанных натрий – катионитом катионов Са и Mg можно принять в том же соотношении, в котором они содержатся в исходной воде. Например, в исходной воде содержится 70% Са и 30% Mg, такое же соотношение можно принять в регенерируемом фильтре и соответственно в регенерационной воде СаCl и MgCl2.
Количество солей жесткости, сбрасываемых в дренаж за одну регенерацию фильтра, кг-экв, определяется по формуле
Жс= 
Количество CaCl2, сбрасываемого за одну регенерацию фильтра, кг/экв, определяется по формуле CaCl=Жс, 
=0,48 
Где - доля солей кальция в общем количестве сбрасываемых солей жесткости(если в исходной воде содержится 70% Са, то 
)
Количество MgCl2, сбрасываемого за одну регенерацию фильтра, определяется по формуле MgCl2=Жс, 
=0,48 
Сброс продуктов регенерации от фильтров второй ступени в течении суток, на которые ведется расчет, незначителен (фильтры второй ступени регенерируются обычно 1 раз в 10-15 суток) поэтому все улавливаемые соли жесткости учитываются в первой ступени катионирования.