3.4 Расчет систем противодымной защиты системы дымоудаления из коридоров жилого дома

Дата: 2025-06-02; Просмотры: 20

Оценка:

0.00 из 5.00 — оценок

Скачиваний: 0

Скачать

Методика расчета системы дымоудаления из коридоров здании повышенной этажности, коридоров без естественного освещения в зданиях обычной этажности и помещений многоэтажных здании состоит в следующем: на рис. 3.2 представлена схема расчета.

G_ш5; T₅

Р_ш5 G_ф5; Р_в5

G_ш4; T₄

Р_ш4 G_ф4; Р_в4

G_ш3; T₃

Р_ш3 G_ф3; Р_в3

G_ш2; T₂

Р_ш2

G_ф2; Р_в52

Р_ш1 G_ш1; T₁

Р_н.н; Т_д

G_д

Рис. 3.2 – Схема расчета вентилятора дымоудаления из многоэтажного здания

Определяется температура приточного воздуха, считается равной среднеарифметическому значению между температурой наружного воздуха и температурой воздуха в здании до начала пожара:

T_п = (Т_н+Т_в)/2

Плотность приточного воздуха вычисляется по формуле:

ρ_п = 353/Т_п

Рассчитываются распределения давлений снаружи здания со стороны наветренного и заветренного фасадов:

P_нн,i = 0,4ρ_нU_в² – gh_i (ρ_н-ρ_п);

P_нз,i = -0,3ρ_н U_в² – gh_i (ρ_н-ρ_п),

где P_нн,i – наружное давление на наветренном фасаде на уровне i-го этажа, Па;

P_нз,i – наружное давление на заветренном (подветренном) фасаде на уровне i-го этажа, Па;

ρ_н – плотность наружного воздуха, кг/м³;

U_в - скорость ветра, м/с;

h_i – высота пола i-го этажа над уровнем планировочной отметки земли, м;

g – ускорение свободного падения, м/с².

Давление внутри здания на уровне i-го этажа P_в,i можно принять равным среднему арифметическому между наружными давлениями на наветренном и заветренном фасадах на уровне соответствующего этажа:

P_в,i = (P_нн,i + P_нз,i)/2

Расход дыма, удаляемого из коридора, вычисляется по формуле:

G_d = A*B_n*H_n^3/2

где A = 0,96 кг/(с∙м^5/2) – для жилых зданий;

A = 1,2 кг/(с∙м5/2) – для общественных зданий.

Температура дыма, удаляемого из коридора жилого или общественного здания принимается равной 300⁰С (Т_д = 573 К).

Давление в шахте дымоудаления на уровне первого обслуживаемого этой шахтой этажа P_ш.1 определяется по формуле:

P_ш.1 = P_нн,1 – 2G_d²/F_кл²,

где P_нн,1 – наружное давление со стороны наветренного фасада на уровне первого этажа, Па;

F_кл – площадь проходного сечения клапана дымоудаления, м².

Площадь проходного сечения клапана дымоудаления принимается по данным фирмы изготовителя или вычисляется по формуле:

F_кл = (a-0,03) ∙ (b-0,05)

где a – больший из установочных размеров клапана, м;

b – меньший из установочных размеров клапана, м.

Давление в шахте дымоудаления на уровне i-го этажа P_{ш, i} определяется по формуле:

P_{ш, i} = P_{ш, i-1} – λ∙l_ш∙0,5∙G²_{ш, i-1}/(ρ_{ш, i}∙d_экв∙f_ш²) – g∙h_эт(ρ_{ш, i-1}-ρ_n)

где P_{ш, i-1} – давление на уровне i-1 этажа, Па;

λ – коэффициент сопротивления трения (λ = 0,1 – для кирпича; λ = 0,05 – для бетона; λ = 0,02 – для металла);

l_ш – длина шахты между i-1 и i этажами, м;

G²_{ш, i-1} – расход продуктов горения с i-1 на i этаж, кг/с;

ρ_{ш, i-1} – плотность продуктов горения между i-1 и i этажами, кг/м³;

f_ш – площадь проходного сечения шахты дымоудаления, м²;

h_эт – расстояние по вертикали между двумя клапанами, м;

d_экв – эквивалентный диаметр проходного сечения шахты дымоудаления, м;

d_экв = 2∙f_ш/(a+b)

Расход продуктов горения с i-1 на i этаж равен сумме расхода дыма, удаляемого с этажа пожара G_{ш, i-1}, и расходов воздуха, фильтрующегося через неплотности и щели клапана и стен шахты дымоудаления:

G_{ш ,i-1} = G_d+G_ф,2+G_ф,3+…+G_ф,i-1

Расход воздуха, фильтрующегося в шахту через неплотности и щели клапана и стен шахты дымоудаления G_ф,i, определяется по формуле:

G_ф,i = ^0,5

Характеристика сопротивления газопроницанию шахты с установленными в ней закрытыми клапанами S_ш определяется по формуле:

S_ш = S_уд/f_кл

Удельную характеристику сопротивления газопроницанию S_уд можно принять равной:

1000 м³/кг для шахты из кирпича;

3000 м³/кг для шахты из бетона;

8000 м³/ кг для шахты из металла.

Температура продуктов горения в шахте дымоудаления на уровне i-го этажа Т_i определяется по формуле:

Т_i = [T_в∙G_а,i+Т_d∙G_d – 3∙ (i-1) ∙ (G_d+0,5∙G_а,i)]/(G_d+0,5∙G_a,i),

где i – номер этажа;

Т_в – температура воздуха в здании, К;

G_a,i – суммарный расход воздуха, проникший в шахту дымоудаления за счет фильтрации через щели и неплотности в клапанах дымоудаления стенах шахты со второго по i-ый этаж, кг/с:

G_а,i = ΣG_ф,i

Производительность вентилятора дымоудаления в м³/ч рассчитывается по формуле:

Q_в = 3600∙ (G_d+G_a,N)/ρ_N,

где ρ_N – плотность продуктов горения на уровне верхнего этажа, кг/м³.

Давление, которое должен развивать вентилятор дымоудаления, определяется по формуле:

Р_в = Р_нн,в∙Р_ш,N + g∙h_выбр∙ (ρ_N – ρ_п) + ∆ Р_сети,

где Р_нн,в – наружное давление на наветренное фасаде на уровне выбросного отверстия, Па;

Р_ш,N – давление в шахте дымоудаления на уровне расположения верхнего клапана дымоудаления, Па;

h_выбр – расстояние по вертикали от верхнего клапана дымоудаления до выбросного отверстия, м;

∆ Р_сети – потери давления в сети обвязки вентилятора, Па.

Расчет параметров системы дымоудаления из коридоров произведен с помощью программного обеспечения «Ventil», разработанного ФГУ ВНИИПО РФ.

3.5 Расчет подпора воздуха в шахту лифта

Схема расчета вентилятора подпора в шахту лифта приведена на рис. 3.3.

Гидравлическое сопротивление шахты лифта на несколько порядков меньше гидравлического сопротивления лестничной клетки. Это обстоятельство позволяет пренебречь потерями давления по высоте шахты лифта и считать, что давление по высоте шахты лифта не изменяется:

Р_шл,1 = Р_шл,i = Р_шл,

где Р_шл,1 - давление в шахте лифта на уровне 1 этажа, Па;

Р_шл,i - давление в шахте лифта на уровне произвольного этажа, Па.

+

G_в.ш.л

G_ш.л4

G_ш.л3

G_ш.л2

G_ш.л1

Р_ш.д

Рис 3.3. Схема расчета вентилятора подпора в шахту лифта

Расход воздуха, который необходимо подать в шахту лифта для создания в ней подпора воздуха при пожаре, равен сумме расходов воздуха, уходящего через щель между кабиной и шахтой на первом этаже и расходов воздуха, фильтрующегося через щели зарытых дверей на втором и вышележащим этажах:

G_шл = G_шл,1 + ΣG_шл,i,

где G_шл,1 – расход воздуха, уходящего через щель между кабиной и шахтой лифта на первом этаже, кг/с;

G_шл,i – раскол воздуха, фильтрующегося через щели зарытых дверей на втором и вышележащих этажах, кг/с.

Давление в шахте лифта на уровне первого этажа согласно действующим нормативным документам должно быть на 20 Па выше давления на наветренном фасаде на уровне первого этажа:

Р_шл = Р_нн,1 + 20

Расход воздуха, уходящего через щель между кабиной н шахтой лифта на первом этаже, определяется по формуле:

G_шл,1 = (µ∙δ∙П)_щд,1∙ [2ρ_n∙ ∆Р_шл,1]^0,5,

где µ = 0,64 - коэффициент расхода щели между кабиной и шахтой лифта;

δ – ширина щели между кабиной и шахтой лифта, (для пассажирских лифтов δ можно принимать равной 0,03 м, для грузовых лифтов - 0,05 м);

П – периметр дверей шахты лифта, м;

∆Р_шл,1= 20 Па - избыточное давление в шахте лифта на уровне 1-го этажа.

Расходы воздуха, фильтрующегося через щели закрытых дверей шахты лифта, определяются по формуле:

G_щ,i = [(Р_шл – Р_в,i)/S_дв]^0,5,

где S_дв – характеристика воздухопроницаемости дверей, 1/кг.

Характеристика воздухопроницаемости дверей определяется по формуле:

S_дв = S_уд/(Н _n В _n)^0,5

Удельная характеристика воздухопроницання закрытых дверей шахт лифтов изменяется в пределах S_уд = 2500–50000 1/кг.

Расход воздуха, который необходимо подавать в объем лифтовой шахты для создания подпора при пожаре, определяется по формуле:

Q_шл= 3600∙G_шл/ρ_n

Давление, которое должен обеспечивать вентилятор подачи воздуха в шахту лифта, определяется по формуле:

Р_в = Р_шл - Р_нз,в,

где Р_в – давление, развиваемое вентилятором, Па;

Р_шл – давление в объеме шахты лифта, Па;

Р_нз,в – наружное давление на заветренном фасаде на уровне воздухоприемного отверстия вентилятора, Па;

∆Р_сети – потери давления в сети обвязки вентилятора от воздухозаборного отверстия до объема шахты лифта, Па.

Результаты расчета параметров вентилятора для подпора воздуха в шахту лифта

Расчет параметров системы подпора воздуха в лифтовую шахту здания произведен с помощью программного обеспечения «Ventil», разработанного ФГУ ВНИИПО РФ.

Определим сопротивление вентиляционной сети рассматриваемой системы Р_сети, Па.

Р_сети = ζ_вх + (ζ_к+ ζ_r ) + ζ_к + ζ_диф + ζ_пов ,

где ζ_вх – коэффициент местного сопротивления входа с жалюзийной решеткой, занимающей менее 20% площади живого сечения отверстия;

U_вх – скорость движения воздуха через жалюзийную решетку, м/с;

ζ_к – коэффициент местного сопротивления перехода от конуса к цилиндру;

ζ_r – коэффициент местного сопротивления составного колена;

U_z – скорость движения воздуха в составном колене, м/c;

ζ_диф – коэффициент местного сопротивления диффузора за радиальным вентилятором;

U _диф – скорость движения воздуха в диффузоре за радиальным вентилятором, м/с;

ζ_пов – коэффициент местного сопротивления поворота на 90⁰ в подающей шахте;

U _пов – скорость движения воздуха, м/с, в повороте на 90⁰ в подающей шахте площадью S_пов, м²;

ρ_н – плотность наружного воздуха, кг/м³.

Переведем расчетную производительность вентилятора Q_р из м³/час в кг/с, тогда:

G в = = = 4,29 кг/с;

U_вх = = = 3,27 м/с;

U _г = = = 4,2 м/с;

U _вс = = = 5,25 м/с;

U _диф = = = 6,56 м/с;

U _пов = = =3,2м/с;

Тогда,

Р_сети = ζ_вх + (ζ_к+ ζ_r ) + ζ_к + ζ_диф + ζ_пов =

1,6∙ (1,31∙3,27²/2) + (0,2 + 1) ∙ (1,31∙4,2²/2) + 0,2∙ (1,31∙5,25²/2) + 0,7∙ (1,31∙6,56²/2) + 1,5∙ (1,31∙3,2²/2) = 58,45 Па.

Где ∆Р_нн.вз – наружное давление с подветренной стороны на уровне h_вз высоты, воздухозаборного отверстия, Па, определяется:

∆Р_нп.вз = К_н∙ρ_п∙ – g∙h_вз∙ (ρ_н – ρ_n);

∆Р_нп.вз = 0,8∙1,4∙ – 9,81∙56∙ (1,4 – 1,3) = - 51,76 Па.

Определим плотности наружного ρ_н кг/м³, и приточного ρ_n кг/м³ воздуха:

ρ_н =

ρ_н = = 1,4 кг/м³

ρ_н =

ρ_n = = 1,3 кг/м³

Расчетная температура наружного воздуха в холодный период года (г. Грозный) - ζ = -25⁰С СП 131.13130.2012

∆Р_кл = 2∙ ρ_n∙

∆Р_кл = 2∙1,3∙ = 2,9 Па,

где ∆Р_кл – потери давления в клапане f_кл = 1 м²;

где Q_в – объемный расход воздуха в лестничную клетку в секунду – 1,5

Р_в = Р_шл – Р_нз,в + ∆Р_сети + ∆Р_кл

Р_в = 163,6 + 51,76 + 58,45 + 2,9 = 276,7 Па

Требуемое давление вентилятора –276,7 Па

Марка вентилятора – ВЦ4-75-5

3.6 Расчет вентиляторов подпора в незадымляемые лестничные клетки типа Н2

Расчет параметров вентилятора для подпора воздуха в незадымляемые лестничные клетки типа Н2 проводится по нижеизложенной методике.

Расчет вентилятора подпора в незадымляемую лестничную клетку типа Н2 начинается с определения давления на 1-м этаже лестничной клетки. В соответствии с требованиями нормативных документов избыточное по отношению к наветренному фасаду давление на 1-м этаже лестничной клетки Р_лк1, Па должно быть не менее 20 Па, т. е.

Р_лк1 = Р_нн1 + 20

где Р_нн1 - наружное давление на наветренном фасаде на уровне 1-го этажа, Па, определяют по формуле:

Р_ннi = 0,4ρ_нV_в² – gh_i ∙ (ρ_н – ρ_n),

где ρ_н – плотность наружного воздуха, кг/м³;

g – ускорение свободного падения, м/с²;

V_в – скорость ветра, м/с;

h_i – высота пола i-го этажа над уровнем планировочной отметки земли, м;

ρ_n – плотность приточного воздуха, кг/м³; определяют по формуле:

ρ_n = 353/T_n,

где Т_n – температура приточного воздуха, К.

Массовый расход воздуха, который необходимо подавать из лестничной клетки в коридор этажа пожара для предотвращения выхода продуктов горения через открытый дверной проем, G_n, кг/с, определяют по формуле:

G_n = V_n∙ρ_n∙B_n∙H_n,

где V_n - скорость воздуха в открытом дверном проеме, достаточная для предотвращения выхода продуктов горения в лестничную клетку, м/с;

V_n =1,5 м/с – для общественных зданий;

ρ_n – плотность приточного воздуха, кг/м³;

B_n – ширина дверного проема из коридора в лестничную клетку, м;

H_n – высота дверного проема из коридора в лестничную клетку, м;

G_в.ш.л

G_д4 G_5-4

Р_лк4

G_4-3 G_д4

G_д3 Р_лк3

G_3-2 Р_лк2 G_д3

G_д2

G_2-1 Р_лк1 G_д2

G_п

G_д

Рис. 3.4 Схема подбора вентилятора подпора в незадымляемую лестничную клетку типа Н2

Массовый расход воздуха, удаляемого из лестничной клетки наружу через открытую входную дверь здания, G_вх, кг/с, определяют по формуле:

G_вх = (μf)_вх[2ρ_n(Р_лк1 – Р_вх)]^0,5,

где (μf)_вх – эквивалентная гидравлическая площадь входных дверей здания, м²;

для последовательно работающих проемов – по формуле:

F_экв = l/(l/f²₁ + l/f²₂ + … + l/f²_i)^0,5,

где Μ – коэффициент расхода проема дымоудаления; для проемов прямоугольного или квадратного сечения принимают равным 0,64;

f – площадь проема, м²;

ρ_n – плотность приточного воздуха, кг/м³;

Р_лк1 – давление в лестничной клетке на уровне 1-го этажа, Па;

Р_вх – давление на уровне нижней границы входной двери на заветренном фасаде, Па.

Массовый расход воздуха, поступающего на 1-ый этаж лестничной клетки со 2-го, G₂-1 кг/с, определяют по формуле:

G₂-1 = G_n + G_вх,

где G_n – массовый расход воздуха из лестничной клетки в коридор этажа пожара, кг/с;

G_вх – массовый расход воздуха из лестничной клетки наружу через открытую входную дверь здания, кг/с.

Давление в лестничной клетке на уровне 2-го этажа Р_лк2, Па, определяют по формуле:

Р_лк2 = (Р_лк1 + 30G²_2-1)/(ρ_n*f²_лк),

где Р_лк1 – давление в лестничной клетке на уровне 1-го этажа, Па;

G_2-1 – массовый расход воздуха, поступающего на 1-й этаж лестничной клетки со 2-го, кг/с;

ρ_n - плотность приточного воздуха, кг/м³;

f_лк – площадь лестничной клетки, м².

Массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели и неплотности окон из лестничной клетки наружу на 2-м и вышележащих этажах, G_oi, кг/с, определяют по формуле:

G_oi = J_оf_о(Р_лкi – Р_нзi)^0,5,

где J_о – удельная характеристика воздухопроницаемости окон, кг/(с∙м∙Па^1/2); J_о = 7,5∙10^-3 кг/(с∙м∙Па^1/2) – для одинарного спаренного остекления;

f_о – площадь остекления в лестничной клетке, м²;

Р_лкi – давление в лестничной клетке на уровне i-го этажа, Па;

Р_нзi – наружное давление на заветренном фасаде на уровне i-го этажа, Па; определяют по формуле:

Р_нзi = -0,3ρ_н∙V_в² – ghi(ρ_н – ρ_n),

где ρ_н – плотность наружного воздуха, кг/м³;

g – ускорение свободного падения, м/с²;

V_в – скорость ветра, м/с;

h_i – высота пола i-го этажа над уровнем планировочной отметки земли, м;

ρ_n – плотность приточного воздуха, кг/м³.

Массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели дверей внутрь здания, G_дi, кг/с, определяют по формуле:

G_дi = [(Р_лкi – Р_вi)/S_дв]^0,5,

где Р_лкi – давление в лестничной клетке на уровне i-го этажа, Па;

Р_вi – давление внутри здания на уровне i-го этажа, Па; определяют по формуле:

Р_вi = (Р_ннl – Р_нзi)/2,

где Р_нн1 – наружное давление на наветренном фасаде на уровне 1-го этажа, Па;

Р_нзi – наружное давление на заветренном фасаде на уровне i-го этажа;

S_дв – характеристика сопротивления газопроницанию дверей, 1/(кг*м); определяют по формуле:

S_дв = S_уд/(B_nH_n)^0,5,

где S_уд – удельная характеристика сопротивления газопроницанию закрытых дверей; изменяется в пределах S_уд = 1500 – 50 000 м/кг;

B_n – ширина дверного проема из коридора в лестничную клетку, м;

H_n – высота дверного проема из коридора в лестничную клетку, м.

Массовый расход воздуха, поступающего с i+1-го этажа лестничной клетки на i-й, G_i + 1, i, кг/с, определяют по формуле:

G_i + l,_i = G_i,i – 1 + S∙ (G_{д i} + G_oi),

где G_i,i – 1 – массовый расход воздуха в лестничной клетке с i-го этажа на i-1-й, кг/с;

G_{д i} – массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели дверей внутрь здания, кг/с;

G_oi – массовый расход воздуха, фильтрующегося через щели и неплотности окон из лестничной клетки наружу на 2-м и вышележащих этажах, кг/с/

Давление на i+1-м этаже лестничной клетки Р_лкi + 1, Па, больше, чем давление на i-м этаже, на величину потерь давления на преодоление межэтажного пролета лестничной клетки; определяют по формуле:

G_лкi+1 = P_лкi + 30 G²_i +1, i/(ρ_nƒ²_лк),

где Р_лкi – давление в лестничной клетке на уровне 1-го этажа, Па;

G_i + l,i – массовый расход воздуха, поступающего с i+1-го этажа лестничной клетки на i-й, кг/с;

ρ_n – плотность приточного воздуха, кг/м³;

f_лк – площадь лестничной клетки, м².

Расход воздуха, который необходимо подавать в верхнюю часть лестничной клетки для создания подпора при пожаре, L_лк м³/ч, определяют по формуле:

L_лк = 3600 G_лк/ρ_н,

где G_лк – массовый расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, кг/с;

ρ_н – плотность наружного воздуха, кг/м³.

Давление, которое должен обеспечивать вентилятор подачи воздуха в лестничную клетку, Р_вент, Па, определяют по формуле:

Р_вент = P _{лк N} - Р_нз.в +∆Р_сети,

где Р_лкN – давление на верхнем этаже лестничной клетки, Па;

Р_нз.в – наружное давление на заветренном фасаде на уровне воздухоприемного отверстия вентилятора, Па; определяют по формуле:

Р_нз.в = -0,6 ρ _н V ² d 2- gh _вз (ρ _n - ρ_в),

где ρ_н – плотность наружного воздуха, кг/м³;

g – ускорение свободного падения, м/с²;

V_в – скорость ветра, м/с;

h_вз – уровень расположения воздухозаборного отверстия системы подпора в лестничную клетку, м;

ρ_в – плотность воздуха в здании, кг/м³;

∆Р_сети – потери давления в сети обвязки вентилятора от воздухозаборного отверстия до объема лестничной клетки, Па.

Расчет параметров системы подпора воздуха в незадымляемую лестничную клетку объекта защиты произведен с помощью программного обеспечения «Ventil», разработанного ФГУ ВНИИПО РФ.

Определяем требуемое давление вентилятора Р_в:

∆ Р_в = ∆Р_л.к.14 – ∆Р_нп.вз + ∆Р_с +∆Р_кл;

∆Р_в = 130,1 + 49,4 + 1123,8 + 262,2 = 1565,6 Па,

где ∆Р_нп.вз – наружное давление с подветренной стороны на уровне h_вз высоты воздухозаборного отверстия, Па, определяется:

∆Р_нп.вз = К_н ∙ρ_н ∙V²_в/2 - g∙h_вз∙ (ρ_н – ρ_п);

∆Р_нп.вз = 0.8∙1.4∙(7.84/2) –9.81∙56∙(1.4–1.3) = -50,63 Па .

Определим плотности наружного ρ_н кг/м³ и приточного ρ_n кг/м³ воздуха:

ρ_н =

ρ_n = = 1,4 кг/м³

ρ_н =

ρ_n = = 1,3 кг/м³

Расчетная температура наружного воздуха в холодный период года (г.Грозный) t = - 34⁰С СП 131.13330.2012.

Где ∆Р_с – потери давления в сети обвязки вентилятора, которые определяются при расходе G_в м/с, как сумма линейных и местных потерь для соответствующего вентилятора и его обвязки.

Переведем расчетную производительность вентилятора Q_р из м³/час в кг/с, тогда:

G в = = = 24,62 кг/с;

U_вх = = = 18,79 м/с;

U _г = = = 24,13 м/с;

U _вс = = = 30,75 м/с;

U _диф = = = 40,1 м/с;

U _пов = = = 14,19 м/с.

Тогда,

Р_сети = 1,6∙ (1,31∙18,79²/2) + (0,2 + 1) ∙ (1,31∙24,13²/2) + 0,2∙ (1,31∙30,75²/2) +

+ 0,7 ∙ (1,31∙40,1²/2) + 1,5∙ (1,31∙14,19²/2) = 1474 Па.

где V_в² – скорость ветра 4,0 м/с (МО) – СП 131.13330. 2012;

g – ускорение свободного падения – 9,81;

К_п-К_н – аэродинамический коэффициент подветренного фасада здания – 0,6 и 0,8;

∆Р_кл – потери давления в клапане f_кл = 1 м²;

Q_в – объемный расход воздуха в лестничную клетку в секунду – 14,2 м/с.

∆Р_кл = 2∙ρ_n∙

∆Р_кл = 2∙1,3∙ = 262,2 Па.

∆Р_в = 130,1 + 49,4 + 1474 + 262,2 = 1915,7 Па

Требуемое давление вентилятора 1915,7 Па.

4.2 Мероприятия по обеспечению пожарной безопасности.

Конструктивные и объемно-планировочные решения

Здание жилого многоквартирного дома (класс функциональной пожарной опасности Ф1.3) высотой более 50 м, но менее 75 м проектируется не ниже I-й степени огнестойкости и С0 класса конструктивной пожарной опасности, с площадью этажа в пределах пожарного отсека не более 2500 м².

Подземная автостоянка (класс функциональной пожарной опасности Ф 5.2), располагаемая под зданием, в соответствии с п.5.2.3 СП 154.13130.2013 проектируется не ниже I-й степени огнестойкости с повышенными до R 150 пределами огнестойкости несущих строительных конструкций и не ниже С0 класса конструктивной пожарной опасности.

Пределы огнестойкости конструкций и элементов здания устанавливаются в соответствии с требованиями табл.21 и 22 Технического регламента.

Сведения о несущих конструкциях здания, не участвующих в обеспечении общей устойчивости и геометрической неизменяемости здания, приводятся проектной организацией в конструкторской документации здания.

Противопожарные стены 1-го типа устанавливаются на противопожарные перекрытия 1-го типа и на конструкции каркаса здания, выполненные из негорючих материалов с пределом огнестойкости каркаса вместе с его заполнением и узлами креплений не менее REI 150.

Противопожарные перекрытия 1-го типа устанавливаются на конструкции каркаса здания, выполненные из негорючих материалов с пределом огнестойкости каркаса вместе с его заполнением и узлами креплений не менее REI 150.

В местах пересечения противопожарной стены (перекрытия) 1-го типа каналами (шахтами) и трубопроводами (за исключением трубопроводов водоснабжения, канализации, водостока и водяного отопления) предусматривается установка огнезадерживающих клапанов 1-го типа с пределом огнестойкости не менее EI 60, предотвращающих распространение продуктов горения по ним при пожаре.

Участки инженерных коммуникаций и кабельных сетей подземной автостоянки, проходящие через противопожарные преграды в смежный пожарный отсек, прокладываются в коробах (нишах) с пределом огнестойкости не менее предела огнестойкости пересекаемых ограждающих противопожарных конструкций.

Незадымляемые лестничные клетки типа Н2 предусматриваются без разделения в надземной части на вертикальные отсеки глухими противопожарными перегородками 1-го типа при распределенной подаче воздуха в соответствии с расчетами противодымной защиты.

Для увеличения (при необходимости) предела огнестойкости строительных конструкций (например, металлических колонн и балок) до требуемого предела огнестойкости применяется конструктивная огнезащита (облицовка, обетонирование, оштукатуривание и т.п.), а воздуховодов – обработка соответствующими огнезащитными составами.

Противопожарные преграды рассекают подвесные потолки до перекрытия, а пространство над подвесными потолками коридоров отделяется от примыкающих холлов и тамбуров дымонепроницаемыми перегородками из негорючих материалов с уплотнением зазоров в местах прохода инженерных коммуникаций.

В здании для наружных стен, имеющих светопрозрачные участки с ненормируемым пределом огнестойкости (в т.ч. оконные проемы) выполняются следующие условия:

- участки наружных стен в местах примыкания к перекрытиям (междуэтажные пояса) выполняются глухими, высотой не менее 1,2 м;

- предел огнестойкости данных участков наружных стен (в том числе узлов примыкания и крепления) предусматривается не менее требуемого предела огнестойкости перекрытия по показателям EI 60.

В конструкции фасадной системы здания применяются элементы класса пожарной опасности К0.

Предел огнестойкости узлов примыкания и крепления наружных стен (в том числе со светопрозрачным заполнением) к перекрытиям предусматривается не менее требуемого предела огнестойкости перекрытия EI 45.

Предел огнестойкости конструкций наружных светопрозрачных стен соответствует требованиям, предъявляемым к наружным ненесущим стенам.

Узлы сопряжения наружных строительных конструкций (в том числе с конструкциями фасада) с перекрытием с нормируемым пределом огнестойкости предусматривается с пределом огнестойкости не менее EI 45. Узлы сопряжения конструкций фасада с вертикальными строительными конструкциями с нормируемым пределом огнестойкости предусматриваются с таким же пределом огнестойкости, как и у примыкающих строительных конструкций.

Пути эвакуации (общие коридоры, холлы, фойе, вестибюли, галереи) выделяются строительными конструкциями (стенами или перегородками) класса К0, предусмотренными от пола до перекрытия (покрытия). Указанные стены и перегородки примыкают к глухим участкам наружных стен и не имеют открытых проемов, не заполненных дверьми, светопрозрачными конструкциями и др. (в том числе над подвесными потолками и под фальшполами). Светопрозрачные конструкции в данных перегородках и стенах предусматриваются из негорючих материалов. Узлы пересечения указанных стен и перегородок инженерными коммуникациями герметезируются материалами группы НГ.

Покрытие здания выполняется в соответствии с требованиями СП 17.13130.2011 «Кровли».

Двери противопожарные, лестничных клеток, лифтовых холлов, тамбур-шлюзов оборудуются приспособлениями для самозакрывания и уплотнением в притворах.

Предусматриваемые к установке противопожарные двери, окна, перегородки и т.п. противопожарные конструкции имеют соответствующие сертификаты пожарной безопасности России.

Заделка зазоров и отверстий в местах пересечения перекрытий, внутренних стен и перегородок при прокладке трубопроводов предусматривается материалами группы горючести не ниже Г1 с обеспечением нормируемого предела огнестойкости пересекаемых ограждений, а при пересечении противопожарных преград - группы

горючести НГ.

В качестве тепловой изоляции инженерных коммуникаций применяются негорючие или материалы группы не ниже Г1, имеющие сертификаты пожарной безопасности России.

Встроенные подземные автостоянки категории "В" по взрывопожарной

и пожарной опасности на отм. -7.000 и -4.000 предназначены для временной парковки легковых автомобилей на бензиновом и дизельном топливе (без хранения автомобилей на газовом топливе), площадью менее 3000 м² представляют собой отдельные пожарные пожарный отсеки.

Подземная автостоянка отделяется от надземной части здания и

встроенных зданий другого функционального назначения на отм. -4,000

и -7,000 противопожарным перекрытием и противопожарными стенами 1-го типа.

Перед входом в тамбур-шлюзы, помещения, перед противопожарными

воротами предусматриваются пороги-пандусы высотой не менее 3 см для предотвращения растекания топлива и масла.

Для сбора воды при тушении пожара в автостоянке предусматриваются

устройства по ее сбору и удалению.

Обе лестничные клетки в доме предусматриваются незадымляемыми типа Н2. Вход из поэтажных коридоров в них предусматривается через тамбур-шлюз с подпором воздуха при пожаре с противопожарными дверями 1-го типа. Выходы из лестничных клеток надземной части здания в пределах 1-го этажа предусматриваются непосредственно наружу из одной лестничной

клетки, и через холл из второй лестничной клетки.

В лестничных клетках не предусматривается устройство помещений (за исключением размещения узлов управления отоплением, водомерных узлов и электрических вводно-распределительных устройств под маршами первого этажа), открытая прокладка электрических кабелей (проводов) и транзитных воздуховодов, а также оборудования, отопительных приборов и приборов освещения, выступающих из плоскости стен на высоте ниже 2,2 м от поверхности проступей и площадок лестниц.

Естественное освещение лестничных клеток здания предусматривается через не открывающиеся окна площадью не менее 1,2 м² в наружных стенах каждого этажа здания.

Между маршами (поручнями ограждения) лестниц предусматривается зазор шириной в свету не менее 75 мм. Стены лестничных клеток возводятся на всю высоту здания и возвышаются над основной кровлей здания не менее чем на 60 см при использовании в покрытии горючих материалов, кроме водоизоляционного ковра или покрытие над лестничной клеткой выполняется с пределом огнестойкости не менее предела огнестойкости стен лестничной клетки. Стены лестничных клеток в местах примыкания к наружным ограждающим конструкциям зданий пересекают их или примыкают к глухим участкам наружных стен без зазоров. Расстояние по горизонтали между проемами (окна, двери) лестничной клетки и проемами помещений в наружной стене здания предусматривается не менее 1,2 м.

В лестничных клетках не предусматривается устройство помещений, открытая прокладка электрических кабелей (проводов) и транзитных воздуховодов, а также оборудования, отопительных приборов и приборов освещения, выступающих из плоскости стен на высоте ниже 2,2 м от поверхности проступей и площадок лестниц.

В незадымляемых лестничных клетках типа Н2 предусматривается устройство эвакуационного и аварийного освещения.

Разделение незадымляемых лестничных клеток типа Н2 в надземной части здания на отсеки по вертикали и устройство перехода из одного отсека лестничной клетки в другой не предусматривается при распределительной подаче воздуха в лестничную клетку в соответствии с расчетами противодымной защиты.

В технических этажах не предусматривается наличие постоянных рабочих мест.

Помещение насосной станции изолируется от других помещений противопожарными перегородками 1-го типа с пределом огнестойкости не менее EI 45.

Диспетчерская по управлению противопожарными системами располагается на 1-м этаже.

Электрощитовые изолируются от смежных помещений противопожарными перегородками и перекрытиями с пределом огнестойкости не менее EI 45.

Вход в технические помещения в подземной и надземной части здания предусматривается из коридора или помещения через противопожарные двери с пределом огнестойкости не менее EI 30.