Далее по табл. П.5 для ближайшего большего тока длительно допус­тимой нагрузки (90 А) находим рекомендуемую площадь поперечного се­чения жилы кабеля — 25 мм. 7. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА РЕЛЕЙНЫХ ЗАЩИТ

Дата: 2025-05-01; Просмотры: 4

Оценка:

0.00 из 5.00 — оценок

Скачиваний: 0

Скачать

7.1. Расчет максимальной токовой защиты ВЛ 10 кВ

Исходными данными для расчета МТЗ являются схема линии и следующие основные пара­метры: сопротивление питающей энергосисте­мы Z_c; длина и тип про­водов основной линии и ответвлений; параметры трансформаторов; тип и характеристики сущест­вующей токовой защиты. Исходные данные приме­ра приведены на рис. 4. Расчет ведется для МТЗ АК-1, установлен­ной в начале линии ВЛ 10кВ.

Рис. 4. Схема электрической сети

Рис, 5. Схема включения

генератора ток

Существующей защитой является МТЗ АК-2 питающего трансформа­тора 35/10 кВ. Эта защита выполнена по двухрелейной схеме на реле прямого действия типа РТВ-1 (рис. 5). Защиту АК-1 целесообразно выполнить по такой же схеме. Для силовых трансформаторов на рис. 4 указаны только номинальные мощности, поскольку значения номинальных напряжений к.з. являются стандартными или близки к ним.

Расчет ведется в следующем порядке. В первую очередь выбирают­ся расчетные точки к.з., электрически наиболее удаленные от питающей подстанции. Такими для данной линии являются точки К₁ и К₂. Затем для расчетов токов к.з. определяются сопротивления участков линии. Необхо­димые для этого значения удельных сопротивлений проводов берутся из таблиц П.9 и П. 10. Результаты расчетов сопротивлений сводятся в соответ­ствующую таблицу (табл. 3).

Таблица 3 Определение сопротивлений участков ВЛ10 кВ

Вычисляются суммарные сопротивления до расчетных точек к.з.:

r_К1 = 3 + 1,1 + 1,5 + 1,3 + 5,1 + 6,2 = 18,2 Ом ;

Х_к =9 + 0,6 + 0,8 + 0,4 + 1,8 + 1,8 = 14,4 Ом;

z_u = =23,3 Ом.

Ток при трехфазном к.з. в точке K_t определяется формулой

где Е_о — ЭДС энергосистемы (принимается равной среднему напряжению сети U_ср.ном=10500 В). Аналогично рассчитывается ток трехфазного к.з. в точке К₂. Результаты расчетов: 260 А; 193A.

На следующем этапе вычисляют ток срабатывания максимальной токовой защиты по формуле

(1)

где К_н - коэффициент надежности (учитывает разброс значений токов срабатывания реле), К_в - коэффициент возврата реле; K _сзп - коэф­фициент самозапуска, - максимальный рабочий ток.

Значения К_н лежат в диапазоне 1,1-1,2 для реле типа РТ-40, РТ-80 или 1,2-1,4 для реле типа РТВ; К_в принимает значения 0,8-0,85 для реле типа РТ-40, РТ-80 или 0,6-0,7 для реле типа РТВ.

Коэффициент самозапуска определяется долей электродвигателей в суммарной нагрузке и их типами. Для бытовой нагрузки K _сзп ≈ 1,2-1,3; для промышленной нагрузки преимущественно с двига­телями напряжением 0,4 кВ К_сзп ≈ 2,0 - 3,0; для промышленной на­грузки с высокой долей (более 50%) двигателей 3-10 кВ К_сзп ≈ 3,5…5,0.

Максимальный рабочий ток линии определим как сумму номи­нальных токов всех трансформаторов, питающихся от защищаемой линии

= 20А.

Таким образом, при использовании реле типа РТВ-1, промышлен­ной нагрузке без высоковольтных двигателей и с учетом формулы (1) ток срабатывания защиты определяется так:

Далее рассчитываем ток срабатывания реле РТВ-1 по формуле

,

где К_ск — коэффициент схемы при симметричном режиме; К_т — ко­эффициент трансформации трансформатора тока.

Коэффициент схемы показывает, во сколько раз ток в реле защи­ты больше, чем вторичный ток трансформатора тока. Для схем соеди­нения трансформаторов тока в звезду = 1, для схем "треугольник" и при работе на разность двух токов .

Коэффициент трансформации К _т принимаем равным К _т = 50/5 (трансформатор типа ТПЛ-10). Таким образом, ток срабатывания реле I_ср =100∙1/10 = 10А. На реле РТВ-1 такая уставка может быть выпол­нена (табл. П. 11).

На следующем этапе необходимо проверить, достаточна ли чувст­вительность защиты. Ответ на этот вопрос дает расчет коэффициента чувствительности

,

где - минимальное значение тока при двухфазном к.з. в конце защищаемого участка.

При К_Ч≥1,5 чувствительность защиты достаточна. Если К_Ч <1,5, то необходимо либо применить более совершенную защиту (напри­мер, дистанционную), либо уменьшить зону защиты (путем секциони­рования линии).

В нашем случае расчет производим для точки К₂ (с наименьшим током к.з.):

К_ч= 170/100 = 1,7.

Таким образом, чувствительность защиты достаточно высокая. Далее вычисляется коэффициент чувствительности в зоне резервиро­вания, т.е. при к.з. на шинах низшего напряжения трансформаторов ответвлений. Выбираем ближайший трансформатор мощностью 100 кВ∙А и определяем ток через защиту при к.з. за этим трансформа­тором. Сопротивление трансформатора вычисляется по формуле, при­веденной в табл. 1:

.

Токи трехфазного и двухфазного к.з. за трансформатором соот­ветственно равны =152 A; =0,865∙152 ≈ 131 А. Коэффициент чувствительности Это значение превышает норма­тив 1,2 [2]. Аналогично определяются коэффициенты чувствительно­сти для к.з. за трансформаторами других ответвлений. При этом надо учесть, что ПУЭ [1] допускают нечувствительность максимальной то­ковой защиты к к.з. за удаленными маломощными трансформаторами. На следующем этапе выбираются время срабатывания и характе­ристика реле РТВ. Они должны быть согласованы по току и времени с параметрами срабатывания защитных устройств последующих и предшествующих элементов. Предыдущим элементом является транс­форматор Т1 на 100 кВ∙А. Его защита в соответствии с [20; 21] осуще­ствляется плавкими предохранителями. Последующим элементом яв­ляется трансформатор 35/10 кВ, его защищает МТЗ АК-2. Значения номинальных токов плавких предохранителей выбирают по табл. П. 12. В нашем случае I_ном =16 А. Для защиты трансформатора Т1 возможно применение как предохранителей типа ПКТ (с кварцевым песком в ка­честве наполнителя), так и типа ПВТ (выхлопных).

Рис. 6. Карта селективности

Допустим, что выбраны предохранители типа ПВТ - 10-16-1,6 (напряжение 10 кВ, номинальный ток 16 А, максимальный ток отклю­чения 1,6 кА). Используя графики (рис. П.9), построим на карте селек­тивности (рис. 6) типовую токовую характеристику предохранителя по точкам с координатами:

30 А - 5 с; 40 А — 2 с; 50 А — 1 с; 60 А — 0,6 с; 70 А — 0,4 с; 80 А — 0,3 с; 100 А — 0,22 с (график 1).

Смещая график типовой характеристики вправо на 20%, получим предельную времятоковую характеристику (график 2) с координатами соответствующих точек: 36 А — 5 с; 48 А — 2 с; 60 А — 1 с; 72 А — 0,6 с; 84 А —0,4 с; 96 А — 0,3 с; 120 А —0,22 с.

Ток срабатывания МТЗ АК-1 должен превышать не менее, чем на 10% ток плавления вставки предохранителя в начальной части (при t ≥5 c ) предельной времятоковой характеристики. Для выбранного предохранителя t _пл =5 с соответствует ток 30 А (рис. П.9), что суще­ственно ниже ранее вычисленного тока срабатывания защиты I_с.з = 100 А.

Ступень селективности 0,5...0,7 с между времятоковыми характе­ристиками защиты АК-1 и предохранителей желательно обеспечить при всех значениях тока к.з. Ступень селективности 0,7 с между суще­ствующей защитой АК-2 и защитой АК-1 должна быть обеспечена при максимальном токе к.з. в начале линии 1. В нашем случае этот ток практически равен току 640 А на шинах питающей подстанции. Рабо­чие точки защит АК-1 и АК-2, соответствующие этому значению тока, лежат на независимых частях времятоковых характеристик (см. рис. 6). Следовательно, для защиты АК-1 время срабатывания на неза­висимой части характеристики определяется так:

t_с.з1≤ t_с.з2-Δt=1,4-0,7=0,7с

График времятоковой характеристики защиты АК-1 построим, используя односекундную характеристику реле РТВ-1 (рис. П. 11,а). Для этого на графике последней определим значения абсциссы

К= I_p / I_{c . p} для нескольких значений t_{c з} ≥0,7 с, а затем вычислим значения токов к.з. по формуле I_к=К I _с ._р∙ K_Ta /(100 K_cx ), где в нашем примере I_ср= 10 А; К_Та= 10; K_сх = 1.

Результаты вычислений сводим в табл. 4 и строим соответствую­щий график на карте селективности (график 3).

Очевидно (см. график селективности), что при токах к.з. в диапа­зоне 120-160 А требуемая ступень селективности обеспечивается.

Таблица 4

На следующем этапе проводим проверку правильности выбора времени срабатывания МТЗ по термической стойкости проводов за­щищаемой линии. За основу принимаем формулу

,

где — минимально допустимое сечение проводов, мм²; t_{o тк} — время от начала к.з. до отключения линии.

Значение постоянной С для проводов с тяжением менее 1 даН/мм² равно 91; с тяжением более 1 даН/мм² — 69,5 [23; 24]. Для рассматри­ваемого примера

t_отк = t_с.з1 + t_о.в ,

где t_с.з1 = 0,7 с - время срабатывания защиты; t_о.в = 0,1 - время отклю­чения выключателя.

Таким образом, = (640/69,5)∙ ≈ 8,2 мм², что меньше, чем у провода АС-35, принятого в примере на участках 1 и 2.

На следующем этапе проводится расчет трансформаторов тока (Т.Т.), целью которого является проверка выполнения следующих трех условий:

1. Полная (ε) или токовая (f) погрешность Т.Т., как правило, не должна превышать 10 %;

2. Замыкание контактов реле тока должно быть надежным, без вибрации, даже при к.з. в начале защищаемой зоны, когда то­ковая погрешность несколько выше 10 %;

3. Напряжение на выводах вторичной обмотки Т.Т. при к.з. в на­чале защищаемой зоны не должно превышать значений, при которых обеспечивается прочность изоляции.

Проверка на 10 %-ю погрешность проводится по кривым предель­ной кратности [22], которые для Т.Т. типа ТПЛ-10 приведены на рис. П. 13. Для реле РТВ-1 значения расчетного тока I_1расч выбираются в среднем на 60 % выше тока срабатывания защиты I_с.з . Расчет пре­дельной кратности производится по формуле:

К₁₀ = I_1расч/I_{1ном.Т.Т.}

В нашем случае К₁₀= 1,6∙100/50 = 3,2. Этому значению на кривой предельной кратности (рис. П. 13, кривая 1) соответствует максимальное допустимое сопротивление нагрузки Z_н.доп ≈ 3,2 Ом. Расчетное сопротивление нагрузки определяется для двухрелейной двухфазной схемы (см. табл. П. 13) по формуле

Z_н.расч = 2r_пр + Z_p + r_пер

Сопротивление реле Z_p для РТВ-1 при втянутом якоре и уставке 5 А рассчитывается по выражению

Z_p = S / I² , где S — мощность, по­требляемая реле; I - токовая уставка. Таким образом, Z_p= 280/5²= 2,8 Ом. Сопротивление проводов (Z_np) можно не учиты­вать, т.к. реле РТВ устанавливаются (как и все другие реле комплект­ных распределительных устройств типа КРУ, КРУН, КСО и т.д.) непо­средственно у трансформаторов тока. Переходное сопротивление кон­тактов (г_пер) обычно принимают равным 0,1 Ом.

Итак, Z_н.расч = 2,8 + 0,1 = 2,9 Ом, что меньше Z_н.доп ≈ 3,2 Ом, следовательно, полная погрешность Т.Т. меньше 10 %.

Проверка надежности замыкания контактов в силу конструктив­ных особенностей реле РТВ-1 не проводится [7].

Напряжение на выходах вторичной обмотки при к.з. в начале защищаемого участка определяется по формуле

U_2max = K_max I_2ном Z_н.расч ,

где К_max - максимальная кратность тока при к.з. в начале участка за­щиты; I_2ном - номинальный вторичный ток трансформатора тока (обычно 5 А).

В нашем случае К_max = I_{1к max} / I_1ном ; К_Та = 640/50 = 12,8; U_2max = ∙12,8∙5∙2,9 ≈ 263 В.

Полученное значение существенно ниже предельно допустимого значения 1000 В [ 1 ].

На этом, расчет защиты завершается. Результаты расчета оформ­ляются в виде задания на наладку защиты. В задании указывается на­именование линии, номер проектной схемы защиты, тип и коэффици­ент трансформации Т.Т., тип реле, выбранные уставки защиты, макси­мальный вторичный ток к.з. через защиту. Для реле с зависимой ха­рактеристикой дополнительно указывается, при каком токе реле должно срабатывать с заданным временем (например, 0,7 с при 160 % I_2с.р ). Для защит, которые согласовываются с предохранителями 6 и 10 кВ, важно проверить, что при токе срабатывания время действия защиты составляет менее 5 с.

7.2. Расчет МТЗ с независимой характеристикой выдержки времени

Исходные данные для этого расчета те же, что и в примере 7.1. Принципиальная схема защиты приведена на рис. 7. Выбрана двух­фазная двухрелейная защита с реле тока типа РТ-40, реле времени ти­па РВМ-12 и промежуточными реле типа РП-341 на переменном опе­ративном токе (схема с дешунтированием электромагнитов отключе­ния YAT-1 и YAT-2).

Токи срабатывания защиты и реле определяются так же, как в примере 7.1, с корректировкой на тип применяемого реле (РТ-40 вме­сто РТВ). Ток срабатывания защиты I_с.з = 90 А, а ток срабатывания реле I_с.р=9А. Далее последовательность расчета следующая.

1. Проводится проверка чувствительности защиты с учетом дей­ствительной токовой погрешности трансформаторов тока после де-шунтирования электромагнитов отключения YAT-1 и YAT-2. Коэф­фициент чувствительности определяется по выражению

К_ч.з = I_{к min}(l - f / 100) / (К_в I_c.з),

где I_{к min} - минимальное значение тока при двухфазном к.з. в конце защищаемого участка, А; f- токовая погрешность трансформа­торов тока при токе к.з., обеспечивающем надежное срабатывание за­щиты; I_c.з - ток срабатывания защиты; К_в - коэффициент возврата (для РТ-40 К_в=0,8). Для определения значения погрешности f восполь­зуемся графиком зависимости f = φ(A), приведённым на рис. П. 12. Обобщённый коэффициент А вычисляется по формуле

где К_тах - это отношение максимального первичного тока при к.з. в начале защищаемой зоны к первичному номинальному току трансформатора тока. В нашем случае .

Значение коэффициента К_10доп определяется по расчётному со­противлению нагрузки с использованием кривой предельной кратно­сти трансформатора тока (рис. П. 13). В нашем случае расчётное со­противление нагрузки включает в себя переходное сопротивление контактов, сопротивление проводов, обмоток реле тока, реле времени, промежуточного реле, а после дешунтирования также сопротивление обмотки электромагнита отключения (см. рис. 7). Сопротивление об­мотки реле определяется по потребляемой мощности, которая указы­вается в каталогах и справочниках [7; 22], и соответствующему ей то­ку: Z_P = S / I . В нашем случае для РТ-40 Z_p=0,5/7,5²=0,01 Ом; для РВМ-12 и РП-341 Z_p=10/10²=0,l Ом.

Сопротивление электромагнита отключения Z_p=58/5⁵=2,3 Ом.

Переходное сопротивление контактов обычно принимают равным Z_nep = 0,l Ом. Сопротивление проводов можно определить по формуле , где X - длина провода от трансформатора тока до реле, м; s - сечение провода, мм²; γ - удельная проводимость (для меди γ_мд=57 , для алюминия γ_ал=34,5 ). В рассматривае­мом примере Z_np=0,06 Ом. В соответствии с табл. П. 13 для схемы "неполная звезда" и двухфазного к.з. расчетное сопротивление на­грузки в нашем случае равно:

Z_н.расч=2∙0,06+0,01+2∙0,l+0,l+2,3=2,73 Ом.

По графику 1 (рис. П. 13) находим значение К_10доп, соответствую­щее нагрузке 2,73 Ом, которое составляет приблизительно 3,7. Таким образом, А=12,8/3,7≈3,46, что по графику (рис. П. 12) даёт значение погрешности f ≈ 60 %. В итоге определяем коэффициент чувствитель­ности защиты (см. пример 7.1):

К_ч.з =270(1-60/100)/0,8-90=1,5,

т.е. необходимая чувствительность обеспечивается.

После подстановки числовых значений (см. пример 7.1) имеем K_max = I_{1к max} / I_lном.T.T. = 640/50 = 12,8; К_10доп =13; А = 21,3/13 = 1,6; f = 30 %; К_ч.з=270(1-60/100)/0,8∙90=1,5, т.е. необходимая чувствитель­ность обеспечивается.

а)

б)

в)

Рис. 7. Принципиальная схема МТЗ: а - цепь переменного оперативного тока; б - цепь реле времени РВМ-12; в - цепь промежуточных реле РП-341

2. Проводится проверка трансформаторов тока (Т.Т.) на 10%-ю погрешность. Для этого используются кривые предельной кратности.

Расчетный ток выбирается на 10 % превышающим ток срабатыва­ния защиты, т.е. I_расч = 1,1 I_с.з . Коэффициент предельной кратности определяется по формуле:

где I_ном.T.T. - номинальный первичный ток трансформатора. В нашем случае К₁₀=1,1∙90/50=1,98. По графику кривой предельной кратности для трансформатора ТПЛ-10 (рис. П.13) этому значению К₁₀ соответ­ствует нагрузка трансформатора Z_н.доп=5,2 Ом, что существенно больше расчётного значения Z_н.расч=2,73 Ом. Следовательно, до и по­сле дешунтирования электромагнита отключения погрешность транс­форматора тока не превышает 10 %.

3. Проверка надежности работы контактов реле РТ-40 проводится в связи с тем, что при к.з. в начале защищаемой зоны резко повышает­ся токовая погрешность и искажается форма кривой вторичного тока Т.Т. (становится несинусоидальной). Надежное замыкание контактов реле РТ-40 обеспечивается при токовой погрешности Т.Т. f ≤ 60 % [6]. Таким образом, надежное замыкание контактов обеспечено.

4. Расчет напряжения па выводах вторичной обмотки Т.Т. при к.з. в начале защищаемой зоны проводится так же, как в примере 7.1 для Z_н.расч=2,73 Ом. В результате получаем U_{2 max}≈248 В, что существен­но ниже допустимых 1000 В [1].

5. Проверяется возможность использования реле РП-341 по усло­вию, что максимальное значение дешунтируемого тока электромагни­та отключения I_2Kmax не превышает допустимое значение 150 А [7].

Рис. 8. Карта селективности

В нашем случае I_2Kmax= =640/10≈64А, т.е. применение реле РП-341 возможно.

6. Выбирается время сраба­тывания защиты линии и про­изводится согласование ее характеристики с характери­стикой предохранителя мощ­ного трансформатора на 100 кВ∙А. На карте селектив­ности (рис. 8) представлена предельная характеристика предохранителя ПВТ-10-16 (кривая 1). Характеристика защиты АК-1 подбирается таким образом, чтобы при токе срабатывания I_сз = 90 А обеспечивалась ступень селективности не менее 0,5 с по отношению к характеристике 1, при этом время срабатывания защиты АК-1 не должно превышать 0,7 с. Это необходимо для обеспечения ступени селективности 0,7 с по от­ношению к существующей защите АК-2 с временем срабатывания 1,4 с. Характеристика 2 на карте селективности отвечает этим требо­ваниям при токе I_с.з = 90 А.

7.3. Расчет МТЗ радиальной кабельной линии

Исходными данными для расчета МТЗ радиальной кабельной ли­нии (КЛ) являются схема линии (рис. 9); ток к.з. на шинах 6 кВ ЦП-1 -19 кА; мощность к.з. на шинах 6 кВ ЦП-1 - 206 MB-А; длины и типы кабелей; параметры трансформаторов; тип реактора (РБА-6-300-5 %). Расчет ведется для МТЗ АК-3. Существующая защита АК-1 выполнена по двухфазной двухрелейной схеме с использованием реле типа РТ-80.

Эта защита имеет зависимую характеристику выдержки времени. Существующая защита АК-4 имеет независимую характеристику. Для защиты трансформаторов Т1-Т4 применяются предохранители типа ПКТ-6-80.

Защита АК-3, для которой проводится расчет, выполняется анало­гично защите АК-1.

Расчет МТЗ проводится в такой последовательности.

1. Рассчитываются токи к.з. Для этого предварительно определя­ют сопротивления Z_K элементов контура тока к.з. Для нашего приме­ра вычисляются сопротивления системы Z_C , сопротивление реактора LR и сопротивление кабеля до точки к.з.

Сопротивление системы определяют по заданному току к.з. или мощности к.з. на шинах ЦП 6 кВ (точка К₁):

Z_c ≈ Х_с = 6300/( ∙1900)≈0,192 Ом, или

Z_c ≈X_c =6,3²/206≈0,192 Ом.

Сопротивление реактора типа РБА-6-300-5 % вычислим по его паспортным данным

Сопротивление кабеля типа АСБ-Зх120 до к.з. на шинах РТП-1 (точка Кз) определяется с учетом данных табл. П.8.

Х_каб = Х_уд ∙ l = 0,076 ∙ 2 = 0,152 Ом

r_каб = r_уд ∙ l = 0,258 ∙ 2 = 0,516 Ом

Z_{к a6} = 0,538 Ом.

Таким образом, Х_К = 0,924 Ом ; r_К = 0,516 Ом; Z_K = 1,06 Ом . Ток трехфазного к.з. на шинах РТП-1

6300/( ∙1,06)≈3500А.

Рис.9. Схема электрической цепи

Аналогично определяют ток к.з. в точках К₂, К₄.

2. Выбирается ток срабатывания МТЗ АК-3.

По условию Iс.з ≥ (см. пример 7.1).

Ток I_раб.mах принимаем равным длительно допустимому току ка­беля (табл. П.5) 260 А. Считаем, что линия снабжает промышленную нагрузку с преобладанием асинхронных двигателей. Коэффициент возврата для реле типа РТ-81 [7] K_в=0,8. Таким образом, I_с.з3 = 1,2∙1,85∙260/0,8 ≈720А.

По условию , где ΣI_{с.з.пред} - сумма токов срабатывания предыдущих МТЗ, установленных на па­раллельно работающих элементах, с которыми производится согласо­вание; - сумма максимальных рабочих токов остальных па­раллельно работающих элементов подстанции; К_нс - коэффициент надежности согласования (см. табл. П. 14); К_р - коэффициент токо-распределения, при одном источнике питания равен 1.

В нашем примере К_нс=1,3; К_р=1; ΣI_{с.з.пред} = I_с.з1 = 360А

Суммарный рабочий ток = 120 А определяем как сумму номинальных токов двух пар трансформаторов Т1, Т2 и Т3, Т4, умно­женную на коэффициент 0,7 (т.к. трансформаторы одной пары резер­вируют друг друга). Таким образом, по второму условию I_с.з3 ≥ 624 А . Принимаем I_с.з3 = 720 А .

3. Вычисляем ток срабатывания реле АК-3 по формуле

(см. пример 7.1).

В нашем случае =720∙1/(400/5) = 9 А такая уставка на реле РТ-81 имеется.

4. Определяем коэффициенты чувствительности. В основной зоне К_ч.осн=0,865∙3500/720=4,2>1,5; в зоне резервирования при к.з. на шинах 6 кВ РТП-2 (точка К₄) К_чрез=0,865-2000/720=2,4>1,2.

При к.з. за трансформаторами Т1-Т4 К_чрез = 0,865∙710/720 = 0,85 < 1,2 , однако в соответствии с ПУЭ [1] резервировать к.з. за трансформато­рами малой мощности необязательно.

5. Выбираем характеристику времени срабатывания защиты АК-3. Используя характеристики

t_p = f ( I_p / I_{c . p} ), приведенные на рис. П. 16, строим время-токовую характеристику (кривая 1) предыдущей защиты АК-1 на реле РТ-80 (360 А; 1,1; 600%). Ток I_к, откладываемый по горизонтальной оси на карте селективности (рис. 10), пересчитываем из абсциссы графиков на рис. П. 14 по формуле

Рис. 10. Карта селективности

Далее строим график предельной время-токовой характеристики предохранителей FU1-FU4 типа ПКТ-6-80 (кривая 2). Построение производится так же, как в примере 7.1с использованием типовых характеристик. Характеристика времени срабатывания проектируемой защиты АК-3 должна отвечать следующим требованиям:

• ток срабатывания защиты должен превосходить не менее, чем на 10 % ток плавления предохранителей FU1-FU4 при t_пл око­ло 5 с, что для ПКТ-6-80 (см. приложение) составляет около 320 А;

• ступень селективности между защитами АК-3 и АК-1 при токе =3500 А (точка К₃) должна быть не менее 0,6 с. Поскольку при таком токе реле обеих защит работают на независимой час­ти характеристики, то для АК-3 выбирается t_с.з3 = 1,7 с;

• ступень селективности между защитой АК-3 и следующей за ней АК-4 (5000 А; 2,6 с) также должна быть не менее 0,6 с.

На карте селективности строим характеристику АК-3 (кривая 3). Очевидно, что все требования выполняются.

6. Проводим проверку времени срабатывания АК-3 по условию термической стойкости кабеля. Для этого вычисляем минимальное сечение кабеля по формуле , где I_к — ток к.з. в начале линии (точка К₂). Для кабелей 6 и 10 кВ с алюминиевыми жилами C = 9l[24]; t_отк=t_сз3+t_о.в=1,7 + 0,1 = 1,8с (см. пример 7.1). Таким об­разом, S_min=4800∙ /91=71мм² , что существенно меньше, чем у применяемого кабеля (120 мм²).

7. Расчетные проверки трансформаторов тока проводятся так же, как в ранее рассмотренных примерах.

7.4. Расчет МТЗ параллельных кабельных линий

Исходными данными для расчета уставок МТЗ является расчетная схема участка кабельной сети (рис. 11). На схеме указаны основ­ные параметры существующих за­щит, длины и типы кабелей, тип реактора. Расчет ведется для АК-4, а также для АК-3 и АК-3' на прием­ных концах КЛ. В отличие от сети предыдущего примера 7.3, уста­новка защит АК-3 и АК-3' обяза­тельна, т.к. АК-4 отключает сразу обе параллельные КЛ при повреж­дении на одной из них.

Защиты АК-3 и АК-3' выпол­няются по двухрелейной схеме с использованием реле РТ-85 с дешунтированием электромагни­тов отключения. Защита АК-4 выполняется по той же схеме с использованием реле РТ-81/1. Нагрузка сети - промышленная с преобладанием низковольтных двигателей.

Порядок расчета тот же, что и в примере 7.3. Сначала рассчитываются токи к.з. в точках К₁-К₄. Результаты расчета таковы:

=5800А; =3900A; =3650А. Далее опреде­ляется ток срабатывания защит АК-3 и АК-3' по формуле

(см. предыдущие примеры). В соответствии с ПУЭ в качестве значения I_раб.max берем значение длительно допусти­мого тока кабельной линии. Таким образом,

= 1000 А.

Условие согласования чувствительности I_сз≥1,3(200+150) АК-3 с пре­дыдущими защитами АК-1 и АК-3 выполняется. Далее вычисляется ток срабатывания реле:

= 8,3 А

Рис. 11. Схема участка цепи

Для реле РТ-85/1 ближайшая уставка равна 9 А, поэтому прини­маем I_с.з=1080 А.

Чувствительность защит АК-3 и АК-3' необходимо проверять с учетом действительной токовой погрешности Т.Т. до и после дешун­тирования ЭО (подробнее см. пример 7.2). Предельную кратность оп­ределяем при токе к.з. в месте установки АК-3 (3900 А):

Этому значению соответствует Z_н.доп≈1,5 Ом (рис. П. 13, кри­вая 1). Наибольшая фактическая нагрузка до дешунтирования Z_н.расч=2∙0,05+0,124+0,1=0,6 Ом. Сопротивление проводов, в отличие от примера 7.3, уменьшено до 0,05 Ом, т.к. реле защиты на перемен­ном оперативном токе располагаются в КРУ вблизи от Т.Т. Таким об­разом, до дешунтирования ЭО погрешность не превышает допустимые 10%.

После дешунтирования (Z_эо≈2,3 Ом) погрешность Т.Т. превысит 10 %, однако, т.к. реле РТ-85 имеет низкий коэффициент возврата, оно не отпустит и после дешунтирования ЭО. Таким образом, и до и после дешунтирования

Коэффициент чувствительности ЭО принимает значение

, что больше норматива 1,8.

Дополнительно убедимся, что максимальное значение дешунтируемого тока не превышает допустимые для контактов реле РТ-85

150 A: I_{2к max}= =32,2<150.

Далее выбирается характеристика времени срабатывания МТЗ АК-3, АК-3'. Наименьшую кратность имеет защита АК-3': .

Даже этому значению соответствует независи­мая часть характеристики реле РТ-85, тем более на независимых уча­стках время-токовых характеристик работают защиты АК-1, AK-l', АК-3. Поэтому время срабатывания защит АК-3 и АК-3' выбирается на ступень селективности выше, чем у защит АК-1 и AK-l': t_с,з=0,5+0,6=1,1 с.

На следующем этапе рассчитываем параметры защиты АК-4.

Ток срабатывания I_c.з≥ 2000 А.

Ток срабатывания реле АК-4 I_c.р= 16,7. Ближайшая уставка реле РТ-81/1 равна 18 А. С учетом этого I_с.з=2160 А.

Чувствительность защиты в основной зоне можно оценить коэффициентом К_ч= ≈1,5 , что допустимо.

Далее выбирается время срабатывания к характеристике АК-1 так, чтобы при максимальном токе через МТЗ АК-3 (3900 А) время сраба­тывания АК-1 было бы на ступень селективности больше, чем у АК-3: t _{c .з}=1,1+0,6=1,7 с. Из набора характеристик реле наиболее подходящей является характеристика с t_cp = l,6c при 700% тока срабатывания. Карта селективности строится так же, как в примере 7.3.

Аналогично предыдущему примеру проводится проверка терми­ческой стойкости кабеля. Проверки трансформатора тока, чувстви­тельности защиты и электромагнита отключения, а также определение допустимости применения схемы с дешунтированием ЭО по макси­мальному току к.з. выполняются так же, как для защиты АК-3 этого примера.

7.5. Расчет токов и коэффициентов самозапуска для различных типов нагрузки

Значения тока и коэффициента самозапуска необходимы для выбора уставок максимальной токовой защиты. Допустим, рассчитывается МТЗ реактированной кабельной линии (рис. 12), питающей обобщенную на­грузку, т.е. нагрузку, более 50 % которой составляют двигатели с напряже­нием 0,4 кВ, и с небольшой (менее 5 %) долей двигателей 3-10 кВ. Исход­ными для расчета являются следующие данные: напряжение в шинах ЦП-1-10 кВ; сопротивление системы X_c=0,145 Ом; тип и сопротивление реактора X_р=0,58 Ом; тип и длина кабеля; относительное сопротивление обобщенной нагрузки X%_нaгр=0,35 Ом. Относительное сопротивление обобщенной нагрузкиX%_нагр соответствует рабочей максимальной мощ­ности и среднему напряжению. Она учитывает сопротивление понижаю­щих трансформаторов 10/0,4 кВ, кабелей 10 кВ и 0,4 кВ, затормозившихся двигателей и прочей нагрузки с напряжением питания 0,4 кВ. Возможность использования значения Х%_нагр=0,35 подтверждается многочислен­ными экспериментами [6].

Для определения обобщённой нагрузки в режиме самозапуска в именованных единицах считаем, что мощность нагрузки равна максимальной рабочей мощности ка­бельнойлинии, а I_раб.mах =I_дл.доп(поскольку

в данном примере кабель является более«слабым» элементом, чем реактор). Тогда

где I_дл.доп =260 А для кабеля АСБ-Зх120. Ток самозапуска определяется как ток трехфазногок.з. за эквивалентным сопротивлением

(активное сопротивление кабеля невелико и поэтому не учитывается):

.

Коэффициент самозапуска определим по формуле

.

В этом расчете обязательно определяется минимальное остаточное (начальное) напряжение на шинах приемной подстанции РТП-1 в начале самозапуска:

Полученное в расчете значение U_мин позволяет оценить возможность успешного самозапуска, поскольку допустимые значения U_MИHнаходятся в пределах от 55 до 70 %U_номв зависимости от характера нагрузки. Кроме того, значение U_мин необходимо для расчета уставок пусковых органов минимального напряжения максимальных токовых защит, главным обра­зом трансформаторов. Необходимо отметить, что при не полностью затор­мозившихся электродвигателях (при быстром восстановлении питания) фактическое остаточное напряжение оказывается выше, чем рассчитанное данным приближенным методом, но ошибка обычно невелика и создает расчётный запас при выборе уставок.

Для высоковольтных электродвигателей (3; 6; 10 кВ) пусковые со­противления определяются индивидуально, поскольку кратности пусковых токов двигателей измеряются в очень широких пределах (от 5 до 10 и ино­гда более 10). Сопротивление полностью остановившегося электродвига­теля вычисляется по формуле

(2)

где U_НОМ.ДВ, I(low(ном.дв) - номинальное напряжение и ток двигателя; к(low(п) - крат­ность пускового тока двигателя (при проектировании берется по каталогу, в условиях эксплуатации определяется опытным путём).

Эквивалентное (суммарное) сопротивление нескольких остановив­шихся двигателей

(3)

. (4)

Если наряду с электродвигателями подключена бытовая или другая нагрузка, имеющая почти неизменное сопротивление, то она учитывается впоследнем выражении с коэффициентом к_п≈1,2. Если, кроме того, имеется промышленная нагрузка, включённая через трансформаторы 6/0,4 или 10/0,4 кВ, то она представляется пусковым сопротивлением обобщённой нагрузки X%_нагр=0,35, отнесённым к мощности этих трансформаторов (к_п≈1,2). Все пусковые сопротивления при расчете считаются параллельно включенными.

Определим ток самозапуска для схемы из предыдущего примера (рис. 11) при условии, что к шинам РТП-1 дополнительно подключены два одинаковых асинхронных электродвигателя. Параметры электродвигате­лей:Р_ном= 60 кВт; U_HOM=10 кВ; I_НОМ=40 А; к_п=6.

Сначала по выражениям (2) и (3) вычислим суммарное пусковое со­противление двух электродвигателей 6 кВ:

Определим пусковое сопротивление остальной нагрузки промышлен­ного типа. Максимальный рабочий ток кабельной линии I_раб.max принима­ется равным длительно допустимому току кабеля I_ДЛ.ДОП=260 А. Макси­мальный рабочий ток нагрузки определяется как

Сопротивление обобщенной нагрузки при самозапуске

=11,8 Ом

Вычислим эквивалентное сопротивление двигателей 10 кВ и ос­тальной нагрузки (промышленного типа) при самозапуске

Таким образом, ток самозапуска

Коэффициент самозапуска K_СЗП=890/260 = 3,42.

Минимальное остаточное напряжение в начале самозапуска на ши­нах 10 кВ РТП-1 (на зажимах электродвигателей)

следовательно, самозапуск обеспечивается.

Теперь определим ток и коэффициент самозапуска смешанной на­грузки для расчетной схемы на рис. 13 при срабатывании защиты АК-2 и

переключении питания устройством АВР. В учебных целях нагрузка всех четырех секций (I- IV) принята одинаковой. Двигательная нагрузка 10 кВ (ДН) состоит из двух асинхронных двигателей с параметрамиР_ном= 800 кВт, I_ном= 55 А, к_п=6,5 и одного асинхронного двигателя с параметрами. Р_ном= 500 кВт,I_ном=35 А, к_п= 5,6. Обобщенная нагрузка (ОбН) четырех трансформаторов 10/0,4 кВ суммарной мощностью 4 630=2520 кВ∙А имеет I_ном=140 А, отнесенный к напряжению 10 кВ, к_п=1/0,35≈2,9. Бытовая нагрузка (БН) двух трансформаторов суммарной мощностью 2∙100=200 кВ А имеет I_ном= 11 А. Суммарная максимальная нагрузка _сум≈360 А (50 % I_ном одного луча реактора, учитывая, что реакторы находятся в неявном резер­ве, а перегрузка реакторов не допускается).

Определим суммарный ток нагрузки II секции в режиме самозапуска по формуле (4):

I_н.сум= 6,5∙55+6,5∙65+5,6∙35+2,9∙140+1,2∙11=1330 А.

Эквивалентное (суммарное) сопротивление нагрузки II секции в ре­жиме самозапуска по формуле (3): .

Сопротивления сдвоенного реактора типа РБАС-10-2 х 1000-8 % оп­ределяются в соответствии с выражениями, приведенными на расчетной схеме (рис. 13):

Х₂ =X₃ = Х_p (1 + m_св) = 0,77(1 + 0,46) = 1,124 Ом.

Из этих выражений видно, что при самозапуске одной секции и про­хождении тока самозапуска по одному лучу сдвоенный реактор имеет та­кое же сопротивление, как одиночный реактор с такими же параметрами (8 %, 600 А):

X`_р=Х₁+Х₂₍₃₎=-Х_рm_св+Х_р(1+ m_св)=-Х_р∙0,46 +Х_р( 1 + 0,46) = 0,77 Ом.

Однако при прохождении токов самозапуска одновременно по двум лучам сопротивление сдвоенного реактора уменьшается в несколько раз. Как видно из выражений на рис. 13,

X``_р=X₁+Х_2(з)/2 = 0,27Х_р= 0,208 Ом. Ток самозапуска нагрузки II секции (без учета нагрузки работающих секций III и IV) определяется по формуле

Определим коэффициент самозапускаК_сзп= 1180/360=3,28, где

I_раб.mах≈З60А по условию примера. Минимальное остаточное напряжение на II секции вначале самозапуска

.

Определим I_с.з максимальной токовой защиты на АК-3 (аналогично на АК-1, АК-2 и АК-4, так как нагрузка секций принята одинаковой). В со­ответствии с выражением

вычислим I_с.з3≥1,2∙3,28∙360/0,8 = 1771 А

Для уточнения значения тока срабатывания защиты 3 рассчитывает­ся суммарный ток самозапуска через защиту 3 в момент подключения к секции III полностью заторможенной нагрузки секции II (в результате ра­боты АВР). В этом расчете сопротивление нагрузки секции III, не терявшей питания, уменьшается в 2,5 раза [6]:

Эквивалентное сопротивление нагрузок II и III секций, включенных

параллельно: X_э=4,56∙6,74/(4,56+6,74)=2,72 Ом.

Суммарный ток самозапуска

Ток срабатывания защиты 3 вычисляем по формуле

Окончательно выбираем I_с.з3=2540 А.

Рассмотренные методы приближенного расчета токов при самоза­пуске электродвигателей с напряжением выше 1000 В и обобщенной на­грузке широко используются для выбора токов срабатывания максималь­ных токовых защит питающих элементов.

7.6. Расчет параметров элементов защиты трансформатора 10/0,4 кВ

Исходными являются следующие данные: расчетная схема участ­ка электрической сети (рис. 14); ток к.з. на шинах 10 кВ - 19000 А; тип защищаемого трансформатора ТМ-1, его номинальная мощность S_Т.ном=1000кВ∙А; относительное зна­чение напряжения к.з. - U% = 5,5 %, значения уставок МТЗ АК-2. Защита трансформатора АК-1 - трехступенча­тая и включает в себя МТЗ с зависимой характеристикой времени, токовую от­сечку без выдержки времени и специ­альную токовую защиту нулевой по­следовательности. Оперативный ток переменный, схема с дешунтированием

электромагнитов отключения. Расчитываются следующие параметры: уставкиI_с.з иt_с.змаксимальной токовой защиты; уставкаI_с.o токовой отсечки, уставкиI_с.з0 и t_с.з0 специальной защиты нулевой последовательности.

Во-первых, выбирается схема включения реле тока (рис. 15). МТЗ и токовую отсечку целесообразно выполнить по схеме неполной звез­ды на двух реле тока (КА-1, КА-2) типа РТ-85.

Время-токовая характеристика этих реле имеет два участка. При малых кратностях тока рабочим является участок с зависимой от тока выдержкой времени, при кратностях более 2-8 - участок мгновенного срабатывания (рис. 16). Первый участок пригоден для реализации МТЗ, второй для токовой отсечки. Специальная защита нулевой по­следовательности выполняется на реле тока КА-3.

Рассчитываются токи к.з. на стороне 10 кВ (точка К₂) и на стороне 0,4 кВ (точкаК₃). Дляэтого по заданному току к.з. на шинах, ЦП I_­K1 =19000А вычисляются:

сопротивление системы

сопротивление реактора

сопротивления до точки К₂:

ток трехфазного к.з. в точке К₂

Индуктивное сопротивление трансформатора определяется по формуле:

Пренебрегая активным сопротивлением трансформатора, вычис­ляем сопротивление до точкиК(low(3):Z_K2 + X_Т=7,1Ом

Ток к.з. в точкеК₃, приведенный к напряжению 10 кВ

Далее рассчитывается коэффициент самозапуска обобщенной на­грузки (см. пример 7.5) К_сзп =2,5 и ток срабатывания МТЗ

В последнем выражении Защита не

должна отключать трансформатор при срабатывании АВР на стороне 0,4 кВ, в результате которого правая секция шин 0,4 кВ также получа­ет питание от трансформатора Т1. До срабатывания АВР эта секция была подключена к другому трансформатору. Допустим, что этот трансформатор аналогичен Т1. Условие несрабатывания МТЗ после работы АВР имеет следующий вид:

I_С.З>К_н(К_СЗП∙ 0,71 I_Т.ном +0,71 I_Т.ном).

Пусть нагрузка правой секции имеет тот же коэффициент самоза­пуска, что и левой, т.е. 2,5, тогда необходимо, чтобы I_с.p≥ 1,2(2,5∙0,7∙57,8 + 0,7 ∙57,8) ≈170 А.

Очевидно, что это условие выполняется.

Проведем проверку чувствительности МТЗ к к.з. различных то­ков. Формулы для определения расчетных токов реле приведены в табл. П. 15 и П. 16.

При двухфазном к.з. за трансформатором расчетный ток реле

ток срабатывания реле Таким образом,коэффициент чувствительности что существенно выше минимально допустимого значения 1,5.

При однофазномк.з. за трансформатором (рис. 14) расчетный ток определяется по формуле (табл. П. 16):

Значения для различных типов трансформаторов приведе­

ны в табл. П.17. Для трансформаторов ТМ-1 (1000 кВ∙А)

следовательно, что составляет

после приведения к напряжению 10 кВ 340 А. Таким образом,

а коэффициент чувствительности

что гораздо меньше необходимых 1,5. Аналогичный

расчет показывает, что и трехрелейная схема не обеспечивает требуе­мой чувствительности.

Следовательно, для защиты трансформатора от однофазных к.з. на землю на стороне 0,4 кВ необходима специальная защита нулевой последовательности.

Ток срабатывания этой защиты I_с.з0 выбирается из условия от­стройки от тока небаланса в нулевом проводе трансформатора, макси­мальное значение которого в соответствии с ГОСТ не должно превы­шать 25 % от номинального значения тока трансформатора. Таким об­разом,

В последнем выражении значение номинального тока приведено к напряжению 0,4 кВ и составляет

Пусть в защите нулевой последовательности применяется реле тока РТ-40 и трансформатор тока с коэффициентом трансформации

800/5. Ток срабатывания реле Ближайшая устав­ка реле 20 А, поэтому принимаем

Коэффициент чувствительности защиты нулевой последователь­ности должен быть не менее 2 в основной зоне [1]. В нашем случае

Такая чувствительность обеспечивает и ре­зервирование предыдущих защитных устройств на стороне 0,4 кВ. Время срабатывания защиты нулевой последовательности можно не согласовывать с защитами предыдущих элементов 0,4 кВ. Обычно вы­бирается t_c.з0≈ 0,5 с.

На следующем этапе определяем ток срабатывания отсечки

Этому значению I_с.о соответствует коэффициент чувствительно­сти к двухфазному к.з. в месте установки защиты (т.е. в точке К(low(2))

что превышает нормативное значение 2.

Проверим, отвечает ли значение I_с.o условию согласования с по­следующей МТЗ АК-2, ток срабатывания которой 2000 А. Необходи­мое для этого условие I_с.з≥1,3 I_с.ов нашем случае выполняется.

Время срабатывания МТЗ АК-1 выбирается на ступень селектив­ности 0,7 с больше, чем у МТЗ АК-2, т.е.t_c.з≈1,1с. Карта селективно­сти защит представлена на рис. 17.

Проводим расчетную проверку трансформаторов тока. Для про­верки на 10%-ю погрешность вычисляем значение предельной крат­ности, соответствующее току срабатывания отсечки, K₁₀ = 1300/200 = 6,5. По кривой предельной кратности (рис. П. 13) оп­ределяем максимально допустимое сопротивление нагрузки Т.Т.

Z(low(н.доп) =1,5 Ом. Расчетная нагрузка (см. Пример 7.1)

Следовательно, погрешность Т.Т. менее 10%. После дешунтиро-вания ЭО сопротивление нагрузки возрастает. При использовании ЭО

типа РТМ в приводе выключателя ПП-67 т.е.

после дешунтированияZ_н.расч=034 + 2,3 = 2,64Ом. Ясно, что в этом

режиме погрешность Т.Т. выше 10%. Для уточнения значения по­грешности вычислим ток надежного срабатывания отсечки, K_н.с.о=2∙1300=2600А, и коэффициент максимальной кратности

Покривой предельной кратности(рис. П.13) для сопротивления 2,64 0м найдем K₁₀ = 3,8 и вычислим коэффициент А = 13/3,8 = 3,42. По значению последнего с использова­нием графика I =φ(A) (рис. П. 12) определим токовую погрешность после дешунтирования ЭО

f = 58 % (подробнее см. пример 7.2).

Чувствительность отсечки при этом составит:

что выше норматива 2. В последнем выраженииК_в=0,4 - коэффициент возврата электромагнитного элемента реле РТ-85, который существенно ниже ранее применявшегося коэффициента возврата индукци­онного элемента этого реле (0,8).

Коэффициент чувствительности ЭО в общем случае вычисляем по

формуле При токе надежного сраба­тывания ЭО предельная кратность

Z_н.доп =7 Ом (рис. П. 13). Последнее значение

существенно больше Z_H.расч = 2,64 Ом, т.е. погрешность Т.Т. менее 10%. В применяемой схеме защиты количество токовых реле и элек­тромагнитов отключения одинаково, поэтому К_сх = 1 [6]. С учетом из­ложенного коэффициент чувствительности ЭО рассчитываем по уп­рощенной формуле

что существенно выше норматива 1,8.

Проверка надежности срабатывания реле РТ-85 проводится при

максимальном токек.з. Для значения Z_Hрасч=0,34 Ом до

дешунтирования ЭО по кривой предельной кратности (рис. П. 13) оп­ределяем K(low(10доп)=17,5, затем K_mах=3613/200≈18. Таким образом, коэф­фициент A = 18/17,5≈1,0. Этому значению А соответствует/менее 10% (рис. П. 12), что гораздо меньше предельно допустимого значения 50 %.

Максимальное значение напряжения на выводах вторичной об­мотки Т.Т. при K_mах=18 рассчитывается по формуле , что ниже допусти­мого значения ∙1000 В.

Максимальное значение вторичного тока:

Таким образом, расчеты подтверждают правильность выбора схе­мы защиты на двух реле РТ-85.

7.7. Расчет защиты асинхронного электродвигателя большой мощности

Исходные данные: тип двигателя - асинхронный, мощность P_ном= 2000 кВт, коэффициент мощности cosφ_H0M= 0,85; напряжение U_ном=3000В, кратность пускового тока K(low(пуск)=5,5; схема питания двигателя — от шин бесконечной мощности 10 кВ через трансформа­тор (рис. 18); назначение защиты — от многофазных к.з. на выводах и обмотках статора и от перегрузок. Параметры трансформатора Т:

Во-первых, выбирается схема выполнения защиты. Целесообразно применить схему на переменном опера­тивном токе с реле прямого действия, что упрощает вторичную коммутацию и дает существенную эконо­мию контрольного кабеля при большом количестве двигателей на предприятии. Наиболее простой является однорелейная схема на разность токов двух фаз с ин­дукционным реле типа РТ-86 (рис. 19).

У реле этого типа два независимых контакта: один (КА-1) электромагнитного элемента, другой (КА-2) ин­дукционного элемента.

Первый мгновенного действия, рассчитан на ток до 150 А и пригоден для выполнения токовой отсечки с дешунтированием электромагнита отключения YAT-2. Второй - с зависимой от тока выдержкой времени, маломощный. Этот контакт коммутирует обмотку промежуточного реле KLтипа РП-341, рабо­тающего на дешунтирование электромагнита отключения YAT-1. Вы­числяется значение тока срабатывания отсечки

I(low(c.o) =K(low(н)∙I(low(пуск) = K(low(н)∙K(low(пуск)∙I(low(ном), где К_н- коэффициент надежности отстройки для выбранного типа ре­ле, равный 1,8; I(low(пуск) - пусковой ток двигателя; K_пуск - коэффициент кратности пускового тока.

ток срабатывания отсечки I_с.о = 1,8 ∙ 5,5 ∙ 454 ≈ 3476 А.

Ток срабатывания электромагнитного элемента реле

Коэффициент чувствительности токовой отсечки проверяется при двухфазном к.з. на выводах электродвигателя при минимальном ре­жиме сети. Ток двухфазного к.з. вычислим, пренебрегая сопротивле­нием системы (см. исходные данные), учитывая только сопротивление силового трансформатора

Таким образом,

что превышает нормативное значение 2.

Ток срабатывания МТЗ от перегрузки выбирается из условия от­стройки отноминального тока двигателя

Ток срабатывания реле

Ближайшая уставка реле 10 А, следовательно, получаем Кратность токов срабатывания электромаг­нитного и индукционного элементов реле соответст­вует параметрам реле (табл. П. 19).

Чувствительность МТЗ двигателя не проверяется, поскольку она не предназначена для защиты от к.з. Время срабатывания МТЗ выби­рается несколько больше времени пуска двигателя при эксплуатаци­онно возможном понижении напряжения. Для асинхронных двигате­лей мощностью несколько МВт время пуска 10-15 с. Следовательно, выдержка времени в независимой части характеристики реле тока должна составлять 12-16 с, что выполнимо на реле РТ-86 (табл. П. 19).

Расчетные проверки трансформаторов тока и возможности при­менения промежуточного реле РП-341 проводятся так же, как в ранее рассмотренных примерах.

Защита от понижения напряжения не должна срабатывать при са­мозапуске ответственных электродвигателей. Самозапуск мощных АД обеспечивается при напряжении на уровне 60 % от номинального [18], поэтому напряжение срабатывания этой защиты обычно выбирается равным 0,7U_ном, т.е. в нашем случае 2,1 кВ. Выдержка времени сра­батывания защиты от понижения напряжения должна несколько пре­вышать время срабатывания отсечки и обычно составляет 0,5 с, если только это не противоречит требованиям технологического процесса и техники безопасности. Защита выполняется на минимальном реле на­пряжения типа РН-54/320 (табл. П.22).

Для двигателей мощностью 2000 кВт и более обязательно приме­нение защиты от двойных замыканий на землю, в качестве которой используется защита нулевой последовательности без выдержки вре­мени с использованием трансформаторов тока нулевой последова­тельности типа TЛЗили T3PЛи реле тока с первичным током сраба­тывания 150-200 А [1]. Эту же защиту целесообразно использовать для отключения двигателей при к.з. на землю, если ток к.з. превосхо­дит 10 А (для двигателей мощностью более 2000 кВт — 5 А). В этом случае необходимо применять высокочувствительное транзисторное реле тока типа РТЗ-50.

ПРИЛОЖЕНИЯ

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

ЗАДАНИЕ

на курсовой проект по дисциплине "Релейная защита и автомати­ка систем электроснабжения"

студенту гр. _____________ ________________________________________________

Ф.И.О.

Вариант__________________________________

Для системы электроснабжения в соответствии с номером ва­рианта необходимо выполнить следующее.

• Дать краткую характеристику системы с указанием назначения ее основных элементов.

• Произвести расчет сечений и выбор проводников следующих линий:

наименование линии

• Произвести расчет основных параметров следующих защит:

номера и типы защит

• Разработать принципиальные схемы перечисленных защит.

• Оформить работу аналитического характера, а также расчеты и комментарии к ним в виде пояснительной записки.

Исходные данные для выполнения курсового проекта.

• Типы и параметры трансформаторов_______________________________ _________________________________________________________________

номер, тип, мощность, напряжение и др.

• Типы и параметры линий:_________________________ _________________

______________________________

номер, тип, параметры

• Типы и параметры существующих защит:___________ _________________

______________________________

номер, тип, параметры

• Типы и параметры электродвигателей:______________ _________________

______________________________

номер, тип, параметры

• Характер нагрузки линий и трансформаторов:________ _________________

______________________________

• Сопротивление системы:_________________________ _________________

Дата выдачи задания: _____________________________________________________________

Срок сдачи курсового проекта: _____________________________________________________

Руководитель проекта:_____________________________________________________________

Подпись Ф.И.О.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Схема системы энергоснабжения

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Справочные материалы

Таблица П. 1

Наименование и буквенные обозначения в схемах (ГОСТ 2.710-81)	Обозначения
Устройство, общее обозначение (А) Устройство регулирования напряжения (AV) Устройство АВР (АС) Устройство релейной защиты (АК) Устройство АПВ (AKS)
Линия электрической связи или провод, об­щее обозначение (W)
Главные шины (АМ): А. Заземление; Б. Корпус (машины, аппарата, прибора)
Машина электрическая (G): а — общее обозначение (внутри окружности можно указать род машины, род тока, число фаз или вид соединения обмоток); б — двигатель с соединением обмоток в «звезду» (М)
Резистор: а — постоянный (активное сопротивление) ( RG ); б — переменный (R)
Реактор (LR)
А. Дроссель с ферромагнитным сердечником (L); Б. Катушка индуктивности (реактивное сопротивление)(L)
Конденсатор постоянной емкости, общее обо­значение (С)
Обмотка реле, контактора и магнитного пус­кателя, общее обозначение (К); реле тока (КА); с торможением (KAW); реле с напря­жением (KV); реле времени (КТ); реле мощ­ности (KW); контур пускатель (КМ); реле промежуточное (KL); реле указательное (KN)

Наименование и буквенные обозначения в схемах (ГОСТ 2.710-81)	Обозначения
Трансформатор трехфазный (Т)*, (соеди­нение обмоток в «звезду» с заземлением нейтрали)
Автотрансформатор трехфазный (Т), (со­единение обмоток в «звезду»)
Трансформатор напряжения измеритель­ный (TV)
Трансформатор тока с одной вторичной обмоткой (ТА)
Контакт коммутационного устройства. Общее обозначение(S),реле (К): а — замыкающий; б — размыкающий; в — переключающий
Контакт замыкающий с замедлителем, действующим (S): а — при срабатывании; б — при возврате
Контакт размыкающий с замедлителем, действующим (S): а — при срабатывании; б — при возврате
А. Контакт без самовозврата; Б. Контакт с автоматическим возвратом при перегрузке (SF)
Выключатель кнопочный нажимной с за­мыкающим контактом(SB)

Продолжение табл. П. 1

Наименование и буквенные обозначения в схемах (ГОСТ 2.710-81)	Обозначения
Разъединитель (QS): а — однополюсный; б — трехполюсный
Выючатель (SA): а — однополюсный; б—трёхполюсный
Выключатель-разъединитель (выключа­тельнагрузки) (QW): а — однополюсный; б — трехполюсный
Предохранитель: а — плавкий(FU); б — пробивной(F)
Разрядник (FV): а — трубчатый; б — вентильный
Выключательмощностинапряжением выше1кВ(QF)
Короткозамыкатель(QK)
Отделитель (QR): а — одностороннегодействия; б — двустороннегодействия

Экономическая плотность тока

Таблица П.З

Нормы ежегодных отчислений на амортизацию и обслуживание, в относительных единицах

Таблица П.4

Основные расчетные данные трехфазных кабелей с медными жилами

Таблица П.5

Основные расчетные данные трехфазных кабелей с алюминиевыми жилами

Таблица П.6